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ISSN : 2093-5145(Print)
ISSN : 2288-0232(Online)
Journal of the Korean Society for Advanced Composite Structures Vol.7 No.4 pp.40-47
DOI : https://doi.org/10.11004/kosacs.2016.7.4.040

Improved Seismic Performance of Masonry Walls Using Adhesive Retrofit Materials

Byung-Tae Park1 , Ki-Hyuk Kwon2
1PhD. Candidate, Department of Architectural Engineering, University of Seoul, Seoul, Korea
2Professor, Department of Architectural Engineering, University of Seoul, Seoul, Korea
Corresponding author: Kwon, Ki-Hyuk, Department of Architectural Engineering, University of Seoul, 163 Seoulsiripdaero, Dongdaemun-gu, Seoul 02504, Korea. +82-2-6490-5574, +82-2-6490-2749, khkwan@uos.ac.kr
September 26, 2016 November 16, 2016 November 30, 2016

Abstract

Recent decades, maintenance and reconstruction have been paid attention to old buildings. Especially, it has been recognized that seismic retrofit measures are necessary for non-reinforced masonry buildings which are used for prevailing building constructions. However, such applications can be limited due to its excessive costs, long-period, and inherent difficulty in securing construction spaces. For this reason, different reinforcement methods have been proposed by previous researchers in the economic manner. This study carried out an adhesive retrofit material upgrading low workability and excessive costs of existing reinforcement methods and, in turn, verified the level of seismic reinforcement throughout experimental studies. In order for the objectives, masonry walls with an aspect ratio of 1.0 were designed and manufactured. Also, effective parameters which are affected by openings, adhesive material types, the number of reinforcement layers, and lateral load levels were established. Experimental results showed that MW specimens without openings were collapsed for low-seismic resistances resulting from rocking failure modes, while strength and displacement capacities were improved for reinforced openings. Also, R-MWO-3F specimens with opening which was enhanced for three layers of stiffener showed displacement, ductility capacities, and energy dissipating capacities in the stable manner, even satisfying the collapse prevention level proposed in the current seismic codes.


접착형보강재를 활용한 조적벽체의 내진성능향상에 관한 연구

박 병태1 , 권 기혁2
1서울시립대학교 건축공학과 박사과정
2서울시립대학교 건축공학과 교수

초록


    Small and Medium Business Administration
    C0138219

    1.서 론

    비보강 조적조 건물은 재료를 자연에서 쉽게 구할 수 있기 때문에 비용절감이 갖는 장점과 미적요소로 인 해 오래전부터 인기있는 건축재료로 사용되었다. 국내 에서는 1970년대 이후 산업화가 시작되면서 주택건물, 의료시설, 교육시설, 창고시설로서 대규모로 건설되었 으며, 조적조 건축물의 신축비율이 낮아지고 있는 현 재에도 전체 건물의 약 40%가량 차지(NIDP, 2009)하 는 등 여전히 많은 건물이 존재한다. 그러나 모르타르 줄눈과 벽돌의 부착력으로 외력에 저항하는 조적조 건물은 면내·외 횡력에 취약하며, 건물의 노후화로 인 한 부착력의 저하가 나타나면 외력에 의한 피해는 증 가하게 된다. 조적조 건축물의 지진에 의한 취약부위 는 준정적실험(Choi et al, 2010) 및 진동대를 이용한 동적실험(Noh et al, 2002)을 통해 상부 개구부 모서 리, 면외 변형, 벽체의 대각균열, 철근콘크리트 바닥과 벽돌사이의 접합부로 나타났으며, 재해경감을 위한 구 조보강은 취약부위주위로 한다.

    건축물의 구조성능향상을 위해 내력증진, 변형능력 의 향상, 에너지 흡수능력 향상법등 많은 공법들이 제 안(MOE, 2011)되고 있으며, 조적조에서는 주로 내력 증진과 변형능력의 향상법이 적용되고 있다. 내력증진 법으로는 외부버팀벽 또는 철골골조의 설치, 섬유보강 재 및 콘크리트밴드 시공등이 있으며, 변형능력향상법 으로는 강재스크류앵커, 앵커타이(Anchor tie)등이 있 으나, 보강공사시 공간확보필요, 정밀시공 요구, 공사 기간의 장기화, 공사비용의 과다등을 이유로 국내 조 적조 건축물의 현황을 고려하였을 때 적용이 제한적 이다(Kwon, 2002). 특히 내진보강공법의 경제성은 건축물의 내진확보율이 낮은 주요한 이유(Song, 2013) 이기 때문에 노후화된 조적구조의 특성에 적합한 내 구연한 및 생애주기비용을 고려한 경제성있고 적절한 보강목표에 맞는 새로운 보강공법이 필요하며, 국외에 서는 이러한 단점을 보완하기 위해 Fig. 1과 같이 저 렴하고 사용성이 좋은 천연섬유(Natural fiber)와 폴 리프로필렌(polypropylene)을 이용한 내진보강기법을 제시하고 있으나, 국내에서는 부족한 실정이다(Olivito, et al., 2012; Paola, et al., 2004).

    따라서 본 연구에서는 기존의 내진보강공법의 경제 성 및 시공성의 단점을 보완·개선할 수 있는 새로운 개념의 보강공법인 접착형 보강재를 활용한 외부보강 법을 제안하였다. 접착형 보강재를 적용한 보강법은 거주자의 이주 없이 직접 보강공사를 실시할 수 있어 시공성이 탁월하며, 공사기간이 짧고 공사중에 분진이 발생하지 않는 것이 특징이다. 제안된 보강공법의 검 증을 위해 비보강 조적벽체에 적용하여 실험을 수행 하였다. 이를 통해 향상된 인명안전수준의 내진성능을 검증하고, 반복가력에 따른 접착형 보강재의 박락 및 파괴의 가능성, 벽체의 손상수준에 따른 보강재의 변 형감소효과등을 확인한다.

    2.접착형 보강재 공법개요

    2.1.조적조 성능기준

    1)국내기준

    국립방재연구원에서는 조적조 건축물의 내진성능을 평가하기 위해 Table 1과 같이 최대 횡변형비와 잔류 횡변형비를 기준으로 5단계로 손상도 평가기준을 제 시하고 있다(NIDP, 2012).

    2)국외기준

    FEMA356에서도 조적조 건축물의 손상에 따른 성능레 벨을 일시적(Transient)변형비와 영구(Permanent)변형 비를 기준으로 Table 2와 같이 5단계로 분류하고 있다.

    국내와 미국의 손상에 근거한 조적벽체의 구조성능 평가 기준은 횡변형비를 근거로 5단계로 구성되며, 인 명안전(Life Safety)에 해당하는 평가레벨(III, S-3)에 있어서는 미국의 손상도 평가기준이 부재의 변형능력 을 낮게 평가하는 경향을 보였다.

    2.2.접착형보강재 개념

    본 논문에서 제안하는 접착형 보강재를 이용한 보강 공법은 평라스(Flat lath) 및 직금방(woven square mesh)을 이용한 보강법으로 조적벽체에 부착하여 내 력과 연성을 향상시키고, 면내·외 붕괴를 방지한다. 접착형 보강재의 구성은 Fig. 2과 같이 조적벽체에 부 착되는 점착재, 평라스 또는 직금망으로 된 보강재, 방수와 자외선저항을 위한 코팅재 3부분으로 구성된 다. 벽체에 부착되는 접착면의 접착강도는 58kg/cm2, 신율은 11%, 비중은 1.5, 두께는 1.1mm의 특성을 지 닌 부틸고무재료로 구성되며, 보강재료인 평라스 및 직금망은 직경 0.7~0.8mm의 스틸로 구성된다. 외부환 경에 대한 저항성 향상을 위한 코팅재는 얇은 박막의 알루미늄 필름을 이용하였다.

    2.3.접착형 보강재 시공방법

    접착형 보강재를 활용한 보강공법은 Fig. 3와 같이 보 강하고자 하는 조적벽체에 프라이머로 바탕처리 후, 벽체에 부착한다. 부착시 부착력이 낮은 곳은 토치나 다리미등을 이용하여 열을 가한 후 벽체에 부착하였 다. 또한 양단부와 접착형 보강재의 교차부에는 에어 스테플러(Air stapler)를 이용하여 추가적으로 고정하 여 시간경과에 따른 제품의 부착력저하로 인한 박락 을 예방하였다. 이러한 접착형보강재를 이용한 보강법 은 접착테이프를 부착하는 방식과 유사하여 누구든 쉽게 시공이 가능한 것이 특징이다.

    2.4.접착형 보강재 재료실험

    제안된 접착형 보강재는 KS B 0802에 따라 재료의 인장실험을 실시하였다. 보강재료인 평라스 및 직금망 의 폭은 60mm, 접착부재는 폭 100mm로 제작된 접착형 보강재를 각 3개씩 만능재료실험기기(universal testing machine)에 의해 실험을 수행하였으며, 수행된 실험결 과는 Fig. 4와 같다. 직금망으로 제작된 접착형 보강 재가 평라스로 제작된 보강재에 비해 최대하중 및 최 대변위가 우수하게 나타났으며, 비보강 조적벽체의 변 형능력을 향상시킬 수 있을 것으로 기대된다.

    3.실험개요

    3.1.실험체 형태 및 가력방법

    실험체의 크기는 Fig. 5(a), (b)와 같이 폭 2000mm×높 이 2000mm로 하였으며, 개구부 실험체의 개구부는 가로1000mm×높이800mm의 크기로 설계하였다. 개구부 는 국내 조적조 현황을 반영하여 인방보를 설치하지 않았다(Kwon, 2002). 벽체두께 1.0B, 형상비(h/l) 1.0 으로 제작된 실험체는 자중, 강재프레임 및 강재블 록을 통해 축력이 작용하도록 하였으며, 횡가력은 500kN의 액츄에이터를 사용였다. 횡가력방식은 이정 한(2005)에 의해 제시된 변위이력제어방식을 택하였 으며, 그림5(d)와 같이 조적벽 바닥 밑면에서 가력점 까지의 높이에 대한 횡변위비(Drift ratio)가 0.125% 씩 점진적으로 증가시켰다. 각 변위비마다 정·부방향 으로 3회씩 반복가력된 실험은 조적벽체의 면외거동 이 관찰되거나, 균열로 인해 횡력을 유지하지 못하 였을 때 종료하였다.

    3.2.실험체 개요

    접착형 보강재가 시공되지 않은 무보강 실험체로는 개구부가 없는 벽체 실험체 N-MW실험체와 개구부가 있는 벽체 실험체 N-MWO실험체 2개를 제작하여 기 준 실험체로 하였다. R-MW-W실험체는 무보강 실험 체인 N-MW실험체에 사각형 직금망(Woven square mesh)으로 보강하였고, R-MW-F실험체는 평라스(Flat lath)로 보강한 것으로 R-MW실험체는 재료별 보강효 과검증을 위해 제작하였다. 개구부 실험체는 보강겹수 에 따른 보강효과 검증을 위해 평라스 보강재를 1겹 부착한 R-MWO-F실험체와 3겹부착한 R-MWO-3F실 험체를 제작하였다. 총 6개의 실험체에 대한 실험체 상세는 Fig. 6와 Table 3과 같다.

    4.실험결과

    4.1.파괴양상 및 하중변위 분석

    무보강 조적벽체의 하중-변위 곡선 및 파괴양상은 Fig. 7(a), (b)와 같다. 보강이 되지 않은 순수조적벽체 인 N-MW의 실험체의 경우 벽체중앙부 균열없이 휨 거동으로 인하여 벽체 끝단 모서리 부분에 균열이 발 생된 이후 벽체단부에서 회전파괴가 발생하는 강체회 전파괴(Rocking)가 나타났고, 개구부가 있는 N-MWO 실험체는 개구부주변에서 사인장 균열(Diagonal shear crack)과 수평줄눈 미끄러짐(Sliding) 전단파괴가 나타 났다. 하중-변위비 관계는 N-MW실험체는 벽체하부 바닥에서 균열발생과 동시에 최대하중 도달하였고, 이 후 변위증가에 따른 하중은 거의 일정하게 유지하였 다.

    N-MWO실험체는 초기 정(+)가력시 실험체의 우측 개구부 상단 사인장 균열발생과 함께 최대하중도달후 하중감소가 나타났으며, 부(-)가력시에는 개구부 상단 슬라이딩파괴가 추가적으로 나타나면서 정(+)가력에 비해 낮은 최대하중을 보였다. 또한 N-MW실험체와 달리 N-MWO개구부 실험체는 가력이 진행되는 동안 균열확장과 함께 지속적인 하중감소가 나타나 개구부 설치로 인한 내력 및 변위는 감소됨을 확인하였다.

    접착형 보강재를 적용한 보강실험체의 하중-변위비 곡선 및 파괴양상은 Fig. 7(c)~(f)과 같다. 사각형 직 금망으로 보강된 R-MW-W실험체는 보강전 실험체인 N-MW와 같이 벽체하부단부의 콘크리트바닥 조인트 에서 균열된 이후 회전파괴가 발생하는 강체회전파괴 가 나타났으며, 평라스로 벽체를 보강한 R-MW-F실험 체도 동일한 파괴양상을 보였다. 개구부를 보강한 R-MWO-F실험체는 개구부 모서리를 중심으로 수평줄 눈 전단파괴와 사인장파괴가 발생하여 보강전 실험체 인 N-MWO와 유사한 파괴양상을 보였으나, 상부모서 리에서만 균열이 나타난 보강전 실험체와 달리 보강 실험체에서는 개구부의 상·하부 모서리 모두에서 균 열이 발생하였다. 또한 가력이 진행되는 동안 콘크리 트바닥과 벽체조인트부분에서 균열이 발생하여 강체 회전파괴도 함께 나타났다. 접착형 보강재를 3겹 부착 한 R-MWO-3F실험체는 R-MWO-F실험체와 달리 개 구부 상부 양모서리와 하부좌측모서리부분에 균열이 집중되었으며, 조적벽체의 양 Pier부분에는 수평줄눈 균열이 발생하였다. 또한 가력에 따른 변형이 증가되 는 동안 벽체하부단부의 바닥조인트균열이 발생되면 서 강체회전파괴도 함께 나타났다. 하중-변위비관계는 순수벽체에 접착형 보강재가 시공된 R-MW-W 및 R-MW-F실험체는 N-MW실험체와 유사한 포락곡선을 보였으며, 이는 파괴형태가 강체회전에 의해 발생하였 기 때문으로 사료된다. 따라서 비보강 순수 조적벽체 에 대한 보강효과를 높이기 위해서는 벽체뿐만 아니 라 바닥슬래브와 벽체의 접합부에 대해서도 보강이 필요하였다. 개구부가 있는 벽체에 접착형 보강재를 1 겹 시공한 R-MWO-F실험체는 R-MW실험체에 비해 정(+)·부(-)가력시 최대내력은 향상되었고, 최대내력 도달후 지속적인 하중감소를 보였으나, 비교적 안정적 인 감소경향을 나타냈다. 접착형 보강재를 3겹부착한 R-MWO-3F실험체는 R-MWO-F실험체와 실험초기의 하중감소경향성은 유사하였으나, 횡변위비 약 0.2%에 서 부터 하중은 일정하게 유지된 채 변위만 급격히 증가는 경향을 보여 접착형 보강재의 보강겹수증가에 따른 최대변위비의 향상을 확인하였다. Fig. 8.

    4.2.최대내력 및 변위

    접착형 보강재의 시공 전·후 조적벽체의 최대내력 및 변위비를 정(+)방향과 부(-)방향의 평균값으로 계산하 여 Fig. 9에 나타내었다. 여기서, Y축의 보강효과비 (Retrofitting effect ratio)는 보강실험체의 비보강실험 체에 대한 최대내력 및 최대변위비에 대한 백분율을 의미한다.

    순수벽체인 N-MW실험체를 보강한 R-MW-W 및 R-MW-F실험체는 보강전에 비해 내력은 각각 110와 102%, 최대변위는 각각 167%와 102% 향상되는 것으 로 나타났다. 개구부벽체인 N-MWO실험체를 보강한 R-MWO-F 및 R-MWO-3F실험체는 보강전에 비해 내 력은 각각 149%와 125%, 최대변위는 각각 188%와 401%의 향상되는 것을 확인하였다. 순수벽체를 보강 한 경우, 비교적 낮은 내력과 변위향상을 보였으며, 이는 강체회전에 의한 파괴로 접착형보강재의 거동이 낮았기 때문으로 판단된다. 반면 개구부벽체를 보강한 경우에는 내력과 연성모두 크게 향상되어 슬라이딩 및 사인장균열로 인한 파괴발생시 보강효과가 우수한 것으로 확인되었고, 특히 접착형보강재를 3겹부착한 R-MWO-3F실험체의 경우 높은 연성능력을 보여 보강 겹수 증가에 따라 연성증가를 확인하였다.

    4.3.잔류변형

    Fig. 10은 최대횡변형비와 잔류횡변형비의 관계를 나 타낸다. 횡변형비는 실험체의 각 사이클의 첫 번째 사 이클을 기준으로 계산하였으며, 최대 횡변형비는 가력 피크시의 횡변형비를, 잔류 횡변형비는 가력하중이 0 인 상태의 횡변형비를 의미한다. N-MW, R-MW-W, R-MW-F실험체는 최대 횡변위비가 증가하여도 잔류 변형비의 증가는 미미한 수준으로 나타났으나, 최대 횡변형비 0.375%기준으로 보강재로 보강된 실험체가 보강전 실험체에 비해 더 낮은 잔류변형을 보였다. 개 구부실험체도 최대 횡변형비 0.375%까지는 보강전·후 실험체가 유사한 잔류 횡변형비를 보였으나, 이후 R-MWO-3F의 실험체가 가장 낮은 잔류 횡변형비를 보여 보강재의 보강겹수 증가에 따른 잔류 변형비의 감소를 확인하였다.

    4.4.에너지소산능력

    에너지소산능력(Energy dissipation capacity)은 외력에 의해 발생된 구조물에 가해지는 에너지를 구조체에서 흡수할 수 있는 능력으로 건축물의 성능을 평가함에 있어 중요한 지표가 되며, 일반적인 구조물은 에너지 소산능력이 우수하도록 설계한다. 본 연구에서 계산된 에너지 소산양은 Fig. 11에 나타내었다. 여기서 에너 지 소산양은 각 변위비의 첫 번째 사이클의 하중-변 위곡선의 면적으로 식 (1)에 의해 계산하였다(Eom, 2003).

    E D = i = 1 n P i + 1 + P i 2 Δ i + 1 Δ i
    (1)

    여기서, P는 하중, Δ는 변위를 의미한다.

    비보강실험체와 보강실험체의 가력초기 누적 에너 지소산은 유사하게 나타났으나, N-MW실험체는 면외- 전도가 나타나기 시작하는 변위비 0.375%에서 급격히 증가하기 시작하였고, N-MWO실험체는 사인장전단 및 슬라이딩에 의한 파괴이후 소산에너지 증가폭이 감소하였다. 강체회전에 의한 파괴가 발생한 R-MW-W와 R-MW-F실험체는 R-MW-F실험체의 실험 종료 기준으로 소산에너지는 유사하게 나타났다. 또한 개구부벽체를 보강한 R-MWO-F 및 R-MWO-3F실험 체는 보강전 실험체에 비해 최종 최대 횡변위비에서 소산에너지는 6.3배, 누적소산에너지는 13.8배의 소산 에너지 증가를 보여, 개구부에서의 보강효과가 더 효 과적인 것으로 나타났다.

    4.5.조적벽체의 내진성능수준

    FEMA356에서는 비보강 조적벽의 내진성능을 횡변위 비를 기준으로 즉시거주(Immediate Occupancy), 인명 안전(Life Safety), 붕괴방지(Collapse Prevention)수준 으로 분류하고 있다. 본 논문에서 사용된 MW, MWO 실험체의 성능수준에 대한 한계상태인 횡변위비는 즉 시거주(IO)상태에 0.3%, 인명안전(LS)수준에서 0.6%, 붕괴방지(CP)수준에서 1.0%로 제시되어 있다. 조적벽 체의 내진성능수준평가를 위해 각 실험체의 정(+)가력 변위비에 따른 최대하중과 변위비의 관계를 포락곡선 으로 Fig. 12과 같이 FEMA356의 성능레벨수준의 값 과 함께 나타내었다. 비보강 실험체인 N-MW 및 N-MWO실험체는 즉시거주(IO)가능수준에 도달 후 실 험이 중단되었으나, 보강된 실험체는 대부분 인명안전 (LS)수준에 도달하였다. 특히 R-MWO-3F실험체는 붕 괴방지(CP)수준에 도달후에도 심각한 강도저하 없이 안정적인 거동을 보이는 것으로 확인되었다.

    5.결 론

    본 연구에서는 평라스 및 직금망을 활용하여 조적조 건축물에 부착이 가능한 접착형 보강재 개발하고, 보 강효과 검증을 위해 순수벽체 및 개구부벽체를 각 3 개씩 제작하여 총 6개의 실험체에 대한 반복가력실험 을 실시하여 다음과 같은 결과를 도출하였다.

    1. 비보강 순수 조적벽체의 거동은 강체회전에 의 한 파괴가 지배적이며, 개구부 벽체의 거동은 사인장 전단 및 수평줄눈 미끄러짐 거동이 복합적으로 나타 났다.

    2. 조적벽체에 개구부 시공시 내력은 약 65%, 변 위는 약 40%로 감소된 것으로 나타났다.

    3. 순수 조적벽체에 보강을 실시한 실험체 (R-MW-W, R-MW-F)는 보강전 실험체에 비해 최대내 력은 2~10% 증가, 최대변위는 2~67%증가를 보여 강체회전에 의한 벽체파괴시 벽체와 슬래브의 조인트 미보강시에는 보강효과는 낮게 나타나는 것으로 확인 되었다.

    4. 개구부 조적벽체에 보강을 실시한 실험체 (R-MWO-F, R-MWO-3F)는 보강전 실험체에 비해 최 대내력은 25~49% 증가, 최대변위는 88~300%증가하 여, 사인장 전단 및 미끄러짐에 의한 파괴시 보강효과 가 큰 것으로 나타났으며, 또한 보강재의 보강겹수 증 가에 따른 잔류변형의 감소가 확인되었다.

    5. 순수조적벽체 및 이를 보강한 실험체의 흡수에 너지는 강체 회전에 의한 파괴로 유사하게 나타났으 나, 개구부 조적벽체 및 이를 보강한 실험체의 누적 흡수에너지는 최대 13.8배까지 증가한 것으로 나타났 다.

    6. 비보강 실험체의 구조성능은 즉시거주 수준을 보였으며, 접착형 보강재로 보강시 구조성능은 향상되 었으며, 특히 보강재를 3겹 부착한 R-MWO-3F실험체 는 붕괴방지수준의 구조성능을 보였다.

    7. 접착형 보강재를 활용한 비보강 조적벽체의 보 강효과는 강체회전에 의한 파괴보다 사인장 전단 및 미끄러짐에 의한 파괴 발생시에 더욱 효과적으로 나 타나 개구부가 있는 조적벽체에 적용시 보강효과는 더욱 커질 것으로 기대된다.

    본 연구를 통해 접착형 보강재를 이용하여 기존의 비보강 조적조 건축물을 보강시 내력 및 연성향상을 확인하였다. 그러나 형상비 1.0의 실험만 실시하여 기 존 조적조 건축물의 다양한 형상비를 반영하지 못해 후속 연구에서는 이를 보완하여 추가적인 연구가를 수반되어야 한다.

    감사의 글

    본 연구는 중소기업청에서 지원하는 2013년 산학연 기술개발 사업(C0138219)의 지원으로 수행되었습니다. 이에 감사드립니다.

    Figure

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    Seismic Retrofit materials of masonry wall

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    Detail of adhesive band

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    Retrofitting Procedure

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    Direct tensile tests on adhesive retrofit materials

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    Dimensions and loading history of test specimens

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    Shape of the specimens

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    Failure mode and load-drift ratio relationship

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    Retrofit Materials

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    Retrofitting effect

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    Relationship between maximum and residual story drift ratio

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    Energy dissipation capacity

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    Structural Performance Levels of FEMA356

    Table

    Damage evaluation guidelines of masonry (NIDP)

    Structural Performance Levels and Damage (FEMA)

    Summary of test specimens

    Reference

    1. Architectural Institute of Korea (2006) Architectural Engineering Guide II, (in Korean)
    2. Brick Industry Association (2006) Accommodating Expansion of Brickwork,
    3. Eom SH , Kim WK (2003) Nonlinear Analysis and Design of Rectangular Damper , Journal. Of Korean Society of steel construction, Vol.15 (4) ; pp.447-456(in Korean)
    4. FEMA 306 (1998) Evaluation of Earthquake Damaged Concrete and Masonry Wall Buildings , Basic Procedures Manual,
    5. Kang SH , Hong SG , Lee SJ (2010) Rocking Capacity of Unreinforced Masonry Walls 2010 , Journal of Architectural Institute of Korea, Vol.26 (12) ; pp.45-56(in Korean)
    6. KBC (2009) Korean Building and Commentary , Architectural Institute of Korea, (in Korean)
    7. Kwon KH (2002) Evaluation of the Seismic Performance for Buildings and Case Study of Repair and Reinforcement for Seismic Safety of URM Buildings, ; pp.131-146(in Korean)
    8. Kwon KH , Lee SC , Jung WC (2007) Proposing the Shear Force Equation of GFRP Strengthened Masonry Wall , Journal. of Korean Society of Hazard Mitigation, Vol.7 (1) ; pp.1-9(in Korean)
    9. Lee JH , Kim KM , Kim HW , Kim JS , Oh SH , Lee SH (2014) Seismic Retrofitting Effects of Retrofitted Unreinforced Masonry Walls Using Metal Laths and Steel Plates , Journal. of Korean Society of Hazard Mitigation, Vol.14 (3) ; pp.63-70(in Korean)
    10. Mayorca P , Meguro K (2004) Proposal of n Effective Technique for Retrofitting Unreinforced Masonry Dwellings 2004, ; pp.2431
    11. Ministry of Eduaction(MOE) and Korea Institute of Educational Environment(KIEE) (2011) “Guideline for Seismic Evaluation and Rehabilitation of Existing School Buildings in Korea”, ; pp.108(in Korean)
    12. NIDP (2009) Study on Seismic Retrofitting Techniques for Unreinforced Masonry Buildings, (in Korean)
    13. NIDP (2010) Development of Seismic Retrofitting Techniques for Vulnerable Part in Unreinforced Masonry Buildings, (in Korean)
    14. Olivito RS , Dubois F , Venneri A , Zuccarello FA (2012) Experimental and Numerical Analysis of Masonry Macro elements Reinforced by Natural-Fibre-Composite Materials, ; pp.1-8
    15. Park BT , Kwon KH (2015) An Experimental Study on Strength and Ductility of Masonry Buildings Retrofitted by Metal Connectors , Journal of the Korea Institute for Structural Maintenance and Inspection, Vol.19 (3) ; pp.113-121(in Korean)
    16. Song CU (2013) An Improvement Scheme on th Execution System of Seismic Retofit School Projects , Master Thesis. Department of Construction Management, Chung-Ang University, (in Korean)
    17. Yi NH , Kim JH , Lee SW , Kim TG (2013) Experimental Study on Flexural Capacity of Precast Steel Mesh Reinforced Mortar Panel , Journal of the Korea Institute for Structural Maintenance and Inspection, Vol.17 (3) ; pp.10-19(in Korean)