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ISSN : 2093-5145(Print)
ISSN : 2288-0232(Online)
Journal of the Korean Society for Advanced Composite Structures Vol.9 No.1 pp.44-53
DOI : https://doi.org/10.11004/kosacs.2018.9.1.044

Strength Characteristics of Ultra-High Performance Fiber Reinforced Concrete (UHPFRC) in accordance with Physical Properties of Fiber

Seung-Ki1 Kim1, Jeong-Ho Choi2, Dong-Chan Seo3, Seung-Han Lee4, Woo-Suk Kim5, Sang-Mook Han6
1Ph.D Student, Department of Architecture Engineering, Kumoh National Institute of Technology, Gumi, Korea
2Senior Research, Practical Textile Research Team, Korea Textile Development Institute, Daegu, Korea
3Team Leader, Research & Development Department., MI SUNG POLYMER, Gimhae, Korea
4Team Manager, Industry-academy Cooperation Foundation, Kumoh National Institute of Technology, Gumi, Korea
5Professor, School of Architecture, Kumoh National Institute of Technology, Gumi, Korea
6Professor, Department of Civil Engineering, Kumoh National Institute of Technology, Gumi, Korea
Corresponding author: Kim, Woo-Suk School of Architecture, Kumoh National Institute of Technology, 61 Daehak-ro, Gumi, Gyungbuk 391-177, Korea +82-54-478-7591, +82-54-478-7609, kimw@kumoh.ac.kr
February 22, 2018 March 15, 2018 March 16, 2018

Abstract


It is a well known that concrete is strong for compression and weak for tension. For reinforcing the weakness and improving the performance about concrete, various methods are used. Fiber reinforced concrete that is one of them has been investigated in this study. The function of fiber in concrete is to improve the stress strain relation and toughness, crack control. It’s applied from normal strength concrete to ultra-high performance concrete. But it is essential to disperse fiber uniformly and to prevent aggregation of fiber in concrete, in order that fiber reinforced concrete show the sufficient performance. The various properties of fiber affect the essential properties, for instance, length and diameter of fiber, source, etc. So, this study evaluated the ultra-high performance concrete with mixed in composite fiber.



섬유의 물리적 특성에 따른 섬유보강 초고성능 콘크리트의 강도 특성

김 승기1, 최 정호2, 서 동찬3, 이 승한4, 김 우석5, 한 상묵6
1금오공과대학교 건축공학과 박사과정
2한국섬유개발연구원 책임연구원
3미성폴리머 팀장
4금오공과대학교 산학협력단 팀장
5금오공과대학교 건축학부 교수
6금오공과대학교 토목공학과 교수6

초록


    Ministry of Trade, Industry and Energy
    10062951

    1. 서 론

    1.1 연구의 배경 및 목적

    건축물에 대표적으로 사용되는 콘크리트는 압축력에 강하지만 인장력에 취약한 특성을 가지며, 이러한 특 성으로 인해 취성파괴되는 경향이 있다. 취성파괴되는 콘크리트의 단점은 구조물의 안전성에 위험을 초래할 수 있기에 이를 개선하기 위한 방법이 필요하다. 대 표적으로 콘크리트 내부에 철근을 배근하는 방법이다. 또한 콘크리트의 특성을 개선시키기 위해 개발된 방 법 중 하나로 섬유보강 콘크리트가 있다. 이 방법은 콘크리트 내부에 섬유를 혼입하여 콘크리트의 인장강 도, 균열저항성, 인성 등을 향상시키는 방법이다. 섬유 보강 콘크리트에 사용하는 대표적인 섬유는 강섬유 (Steel), 탄소섬유(Carbon), 유리섬유(Glass) 등이 있다.

    섬유보강 콘크리트의 성능은 사용하는 섬유의 물 성에 가장 큰 영향을 받는다. 섬유의 길이, 직경, 밀 도 등 콘크리트에 영향을 미치는 요인은 다양하며 이 로 인해 섬유혼입을 통한 콘크리트의 성능향상을 정 확히 예측하는 것은 쉽지 않다.

    섬유보강 콘크리트는 콘크리트의 취성적인 특성을 보완하기 매우 좋은 방법이나 여러 단점이 존재해 사 용에 주의가 필요하다. 섬유보강 콘크리트에서 고려해 야할 첫 번째 단점은 섬유혼입으로 인한 유동성 및 작업성의 저하이다. 섬유보강 콘크리트의 다양한 연구 결과를 보면, 섬유의 길이 및 혼입율이 증가할수록 작업성이 감소하는 경향을 보였으며 이는 섬유가 콘 크리트 내부에서 시멘트 매트릭스와 부착력을 증가시 키는 교합현상 때문인 것으로 추정된다. 또 다른 이 유로는 섬유의 재질에 따라 섬유가 콘크리트 내부의 수분 흡수로 인한 점증에 효과로 인한 작업성 저하를 야기하는 것이다. 적용되는 섬유소재의 종류에 따라 다양한 영역의 흡습성을 나타내며, 이는 섬유소재의 중요한 특성 중의 하나이기도 하다. 대표적인 합성섬 유의 공정수분율은 Polyamide6 4.5%, PET 0.4%, Polyprophylene 0%, para-aramid 7% 등으로 편차가 크며 이러한 수분 흡성특성을 감안한 소재의 선택이 필요하다.

    두 번째는 콘크리트내부에 섬유를 충분히 고르게 분산시키는 것이다. 섬유보강 콘크리트가 충분한 성능 을 발휘하려면 콘크리트 단면에 섬유가 고르게 분포 해야 한다. 그러나, 섬유뭉침현상은 이를 저하하는 가 장 큰 원인 중 하나이다. 섬유뭉침현상에 영향을 미 치는 요인은 섬유의 구조적 특성인 직경, 섬유장, 섬 유장 대비 직경비율, 단면 및 표면의 형상과 소재 자 체의 비중과 강연도 등으로 다양하다. 또한, 사용한 섬유에 따라 그 영향이 서로 다르기 때문에 많은 연 구가 필요하다.

    과거에는 양마, 황마 섬유 등과 같은 천연섬유, 유 리섬유, 폴리프로필렌, 나일론 섬유 등의 합성섬유와 강섬유를 이용한 섬유보강 콘크리트에 대한 연구가 많이 진행되었으며, 현재는 섬유보강 콘크리트에 적용 할 새로운 섬유에 대한 관심이 증가하고 있다. 그 대 표적인 예가 섬유분야에서 주목받고 있는 슈퍼섬유이 다. 슈퍼섬유는 화학적 특성 및 물리적 특성이 매우 우수한 섬유를 말하며, 본 연구에서 사용할 파라 아라 미드섬유 역시 이러한 슈퍼섬유 중의 하나이다. 파라 아라미드는 내열성, 난연성이 우수하며 고탄성 재료로 강도는 강철의 5배로 알려진 매우 우수한 재료이다. 그러나, 아직 국내의 경우 파라아라미드를 콘크리트에 적용한 연구가 거의 없는 실정이다. 섬유보강 콘크리 트의 성능에 영향을 미치는 섬유의 특성은 다양하고 각각이 미치는 영향에 대한 분석이 필요하다. 따라서, 본 연구에서는 섬유보강 콘크리트의 성능에 영향을 미치는 파라아라미드 섬유의 특성을 분석하기 위해 길이, 직경, 비중 등의 특성을 달리한 복합섬유를 초 고성능 콘크리트에 혼입하여 그 특성을 분석하였다.

    2. 실 험

    2.1 실험계획 및 방법

    본 연구는 섬유의 물리적 특성에 따라 섬유를 혼입한 UHPC의 역학적 특성을 분석하였다. 실험에 사용한 UHPC 콘크리트 배합은 Table 1에 나타내었다. 콘크 리트 설계강도는 150MPa이다. W/C비는 24, W/B비 는 19% 실리카흄은 시멘트 대비 11.5%, 지르코늄은 시멘트 대비 11.5% 사용하였으며, 잔골재는 강모래와 규사를 1:1 비율로 사용하여 시멘트 대비 65% 사용 하였다. 높은 강도를 위해 실리카플라워를 충전제로 사용하였으며 시멘트 대비 20% 사용하였다. 또한 충 분한 유동성을 확보하기 위해 고성능AE감수제를 사 용하였다.

    실험은 굳지 않은 콘크리트에 대해서는 슬럼프 플 로우 실험을 진행하였으며, 경화된 콘크리트는 압축강 도와 휨강도 실험을 진행하였다. 압축강도 시험은 금 오공과대학교 구조실험동에 위치한 2000kN 용량의 압축강도 시험장치를 이용하여 90kN/min으로 하중제 어 방식으로 강도를 측정하였으며 시험체는 4개 제작 하였다. 휨강도 시험은 980kN 용량의 엑츄에이터를 이용하여 3등분점 가력방식을 사용하여 0.05 mm /s 으로 변위제어 방식으로 실험을 진행하였다. 휨강도 시험체는 섬유혼입의 영향을 보다 정확한 측정을 위 해 배합별로 6개의 시험체를 제작하였다.

    2.2 사용재료

    실험에 사용한 시멘트은 KS F 5201을 만족하는 1종 보통 포틀랜드 시멘트이며 그 특성은 Table 2에 나타 내었다. 실리카흄과 지르코늄의 특성은 Table 3, 4에 각각 나타내었으며, 입자가 미세한 것을 사용하였다. 또한 초고성능 콘크리트의 미세구조를 보다 밀실하게 하기 위해 충전재로 실리카플라워를 사용하였으며 그 특성은 Table 5와 같다. 잔골재는 강모래와 백규사를 사용하였으며 각각의 특성은 Table 6에 나타내었다. 마지막으로 유동성 확보를 위해 사용한 고성능 감수 제는 폴리카본산계의 AE감수제를 사용하였으며 그 특성은 Table 7과 같다.

    2.3 섬유특성

    섬유의 특성에 따라 섬유보강 초고성능 콘크리트의 강도 특성을 분석하기 위해 다양한 섬유를 제작하여 혼입하였다. 섬유의 종류는 단일섬유만 사용하여 연사 한 것과 2가지의 섬유를 커버링한 복합사를 사용하여 실험을 진행하였다.

    실험에 사용한 원사는 파라아라미드섬유 2가지, PVA, 나일론66, 강섬유 총 5가지를 사용하였으며, 각 원사 의 특성은 Table 8에 나타내었다. 원사의 특성을 섬 유의 물성을 나타낼 때 사용하는 denier, 축력 등의 단위와 MPa 단위의 인장강도를 함께 표현하였다. 실 험에 사용한 원사 중 파라아라미드섬유가 가장 높은 인장강도를 보였으며, 400, 1,000 denier가 각각 2,600, 2,000 MPa이다. 그 외의 PVA, N66, SF는 유사한 800∼900 MPa 인장강도를 보였다.

    섬유의 길이는 13, 19mm로 제작하였으며, 밀도가 섬유혼입에 미치는 영향을 알아보기 위해 기존 콘크 리트보다 낮은 비중을 가지는 파라아라미드섬유를 SF 섬유와 커버링하여 밀도를 콘크리트와 유사하게 증가시켰다. 파라아라미드섬유와 SF를 혼합한 섬유는 인장강도가 원사보다 증가하였으나, PVA, N66과 혼 합한 섬유는 인장강도의 변화가 거의 없다. 복합사의 특성은 Table 9에 나타내었다.

    3. 실험결과

    3.1 슬럼프 플로우

    섬유보강 초고성능 콘크리트 배합이 충분한 유동성을 확보하였는지 파악하기 위해 슬럼프 플로우 실험을 진행하였다. 미니플로우 방법으로 실험을 진행하였다.

    슬럼프 플로우 결과 섬유 직경이 큰 섬유의 경우 측정판을 완전히 덮는 형태, 직경이 작은 섬유는 직 경이 1∼2cm 작게 측정되었으나 충분한 유동성을 확 보하였다고 평가하였다. 슬럼프 플로우 측정사진은 Fig 1에 나타내었다.

    3.2 압축강도

    섬유 혼입에 따른 초고성능 콘크리트의 휨강도를 분 석하였다. 섬유에 따라 시험체는 #1∼5까지로 나타내 었으며 13mm는 –1, 19mm는 –2의 형태로 표기하였 다. 예를 들면, p-A 1000de, SF 0.05mm 섬유13mm를 사용한 시험체는 #1-1로 표기하였다.

    압축강도 실험결과는 응력-변형률 곡선으로 아래 에 정리하였다. 먼저 Fig. 4는 #1-1 시험체의 압축강 도 실험결과를 나타낸 것이다. p-A와 SF를 혼합한 길이 13mm의 섬유이다. 최대 압축강도는 134MPa로 나타났으며 평균 압축강도는 126MPa로 시험체 간의 편차가 크게 나타나지 않았다. 파괴변형률은 0.008∼ 0.01 범위로 나타났으며 평균 변형률은 0.0092로 나타 났다. 다음으로 Fig. 5은 #1-2 시험체의 압축강도 실 험결과를 나타낸 것이다. #1-2의 섬유는 #1-1과 동일 하나 길이가 19mm 조금 더 길다. 최대 압축강도는 134MPa로 #1-1 최대값과 비슷한 값을 보였으며 평 균 압축강도는 130MPa로 나타났다. 파괴변형률은 0.008∼0.01 범위로 나타났으며, 평균 변형률은 0.008 로 나타났다. Fig. 3

    Fig. 6는 #2-1 시험체의 압축강도 실험결과를 나 타낸 것이다. 최대 압축강도는 136MPa로 나타났으며, 평균 압축강도는 129MPa로 나타났다. 파괴변형률은 0.007∼0.008 범위의 값을 보였으며, 평균 변형률은 0.0077로 나타났다. 다음으로 Fig. 7의 #2-2 그래프를 보면, 최대 압축강도는 156MPa로 시험체 중 가장 높 은 압축강도 값을 보였으며, 평균 압축강도는 140MPa 로 나타났다. 파괴변형률은 0.0085∼0.0095 범위의 값 을 보였으며, 평균 변형률은 0.008로 나타났다.

    Fig. 8, 9는 각각 #3-1, #3-2 시험체의 압축강도 실험결과를 나타낸 것이다. #3-1 시험체의 최대 압축 강도는 131MPa로 나타났으며, 평균 압축강도는 121MPa로 나타났다. 파괴변형률은 0.005에서 0.009로 편차가 크게 나타났다. #3-2 시험체의 최대 압축강도는 113MPa로 나타났으며, 파괴변형률은 0.007∼0.01 범위 의 값을 보였으며, 평균 변형률은 0.008로 나타났다.

    Fig. 10, 11은 각각 #4-1, #4-2 시험체의 압축강도 실험결과를 나타낸 것이다. #4-1 시험체의 최대 압축 강도는 137MPa, 평균 압축강도는 107MPa로 나타났 다. 파괴변형률은 0.007∼0.009 범위의 값을 보였으며, 평균 변형률은 0.008로 나타났다. #4-2 시험체의 최대 압축강도는 142MPa, 평균 압축강도는 130MPa로 나 타났다. 파괴변형률은 0.0065∼0.0085 범위의 값을 보 였으며, 평균 변형률은 0.0075로 나타났다.

    Fig. 12, 13은 #5-1, #5-2 시험체의 압축강도 결과 를 나타낸 것이다. 최대 압축강도는 146MPa, 평균압 축강도는 115MPa이다. 그러나 가장 작은 압축강도를 나타낸 시험체는 95MPa로 매우 편차가 크게 나타나, 정확한 압축강도로 판단할 수 없다. 파괴변형률은 0.0078∼0.0092 범위로 나타났으며, 평균 변형률은 0.0084로 나타났다. #5-2 시험체의 최대 압축강도는 118MPa, 평균 압축강도는 111MPa로 나타났다. 파괴 변형률은 0.0079∼0.0095 범위로 나타났으며, 평균 변 형률은 0.0088로 나타났다.

    압축강도 시험결과 p-A섬유를 함유한 복합사를 혼입한 #1-1, #1-2, #2-1, #2-2 시험체의 압축강도 값 이 크게 나타났으며, p-A와 PVA를 혼합한 #3-1, #3-2와 PVA를 140TPM으로 연사한 #5-1, #5-2가 가 장 낮은 압축강도 값을 보였다. 그러나, #5-1, #5-2 시험체의 경우 시험체간의 편차가 크게 나타났다. 이 는 연사 균제도 및 공정 중 해연도에 따라 성능 편차 유발 가능성이 있는 것으로 추정되며, 이에 대한 추 가실험이 필요할 것으로 판단된다.

    Fig. 14와 Table 10은 압축강도 시험결과의 압축 강도와 변형률의 평균값을 그래프와 표로 각각 나타 낸 것이다. #2-2 시험체가 압축강도와 변형률 모두높 은 결과값을 보였으며, 대부분의 시험체는 압축강도와 변형률이 비슷한 양상을 보였다. 그러나, #1-1, #3-2, #4-1, #5-1, #5-2 시험체는 압축강도는 낮은 결과를 보였으나, 변형률값은 #2-2와 유사하게 높은 변형률 값을 보였다. Table 11

    압축강도 값만을 비교할 경우 #2-2, #4-2가 뚜렷 하게 높은 결과를 보였으며, #4-1이 가장 낮은 압축 강도를 보였다. 변형률 결과를 비교해보면, #3-1이 0.006으로 특히 낮은 결과를 보였으며, 그 외의 시험 체는 0.008∼0.009로 유사한 결과를 보였다.

    3.3 휨강도

    섬유 혼입에 따른 초고성능 콘크리트의 휨강도를 분 석하였다. 보다 정확한 실험결과를 얻기 위해 각휨강 도 시험결과를 하중-변위 곡선으로 각 변수별로 정리 하여 아래의 Fig. 1524에 나타내었다. Fig. 15 그래 프는 #1-1 시험체의 휨강도 실험결과를 나타낸 것이 다. 평균 휨하중은 44kN(휨응력-13.2MPa)로 나타났 으며, 평균 파괴변위는 4.85mm로 나타났다. 파괴 양 상은 최대하중에서 균열이 발생하며 시험체가 한번에 부서지는 취성파괴양상을 보였다. Fig. 16는 #1-2 시 험체 결과를 나타낸 것이다. 평균 휨하중은 53kN(휨 응력-15.9MPa)로 나타났으며, 평균 파괴변위는 6.27mm로 #1-1 시험체보다 파괴 시 변위가 30%정도 증가하는 결과를 보였다. 이는 최대하중에서 균열 발 생 후, 섬유가 콘크리트를 지지하면서 서서히 파괴되 는 연성거동 양상을 보였기 때문으로 판단된다.

    Fig. 17는 #2-1 시험체의 결과를 나타낸 것이다. 평균 휨하중은 42kN(휨응력-12.7MPa), 평균 파괴변 위는 4.73mm로 #1-1과 유사한 변위를 보였으나, 최 대 및 평균휨하중은 더 작은 결과를 보였다. 그러나, 일부 시험체에서 최대하중이후 강도가 서서히 감소하 면서 처짐이 증가하는 연성거동을 보였다. Fig. 18은 #2-2 시험체의 실험결과이다. 평균 휨하중은 49kN(휨 응력-14.9MPa), 평균 파괴변위는 5.24mm로 나타났 다. #1-1과 비슷한 휨하중이나 변위는 더 크게 나타 났다. 그러나, 4.6∼6.0mm까지 변위의 편차가 다소 크게 나타났다.

    Fig. 19, 20은 #3-1, #3-2 시험체의 실험결과를 나 타낸 것이다. #3-1의 평균 휨하중은 54.2kN(휨응력 -16.3MPa), 평균 파괴변위는 5.0mm로 나타났다. #3-2의 평균 휨하중은 58kN(휨응력-17.5MPa), 평균 파괴변위5.3mm로 나타났다. 두 배합 모두 취성적인 파괴거동을 보였다.

    Fig. 21, 22는 #4-1, #4-2 시험체의 실험결과를 나 타낸 것이다. #4-1의 평균 휨하중은 57kN(휨응력 -17.2MPa)로 나타났으며, 평균 파괴변위는 5.5mm로 관찰되었다. #4-2의 평균 휨강도는 56kN(휨응력 -16.9MPa), 평균 파괴변위는 5.33mm로 관찰되었다.

    Fig. 23, 24는 #5-1, #5-2 시험체의 실험결과를 나 타낸 것이다. #5-1의 평균 휨하중은 64kN(휨응력 -19.2MPa)로 가장 큰 값을 보였다. 평균 파괴변위는 5.2mm로 다른 시험체와 큰 차이를 보이진 않았다. #5-2의 평균 휨하중은 60kN(휨응력-18.1MPa)로 나 타났으며, 평균 파괴변위는 4.5mm로 나타났다.

    휨강도 실험결과를 비교해보면, #5-1이 가장 높은 휨강도를 보였으며 그 다음은 #5-2가 높게 나타났다. 가장 낮은 휨강도를 보인 시험체는 #2-1로 나타났다. 거의 대부분의 시험체가 취성파괴 거동을 나타내 파 괴 시의 변위는 크게 차이를 보이지 않았다.

    4. 결 론

    섬유의 물리적 특성에 따른 섬유보강 초고성능 콘크 리트의 강도특성을 분석하였다. 실험의 결론을 정리하 면 아래와 같다.

    • 1) 섬유에 따른 슬럼프 플로우를 분석한 결과, 직 경이 큰 섬유로 제작한 복합사는 측정판을 완전히 덮 는 형태였으며, 직경이 작은 섬유의 경우 측정판보다 직경이 1∼2cm 작게 측정되었다. 이를 통해 비표면적 이 클 경우 상대적으로 작은 섬유보다 유동성이 저하 된다고 판단할 수 있다. 그러나, 두 가지 모두 충분한 유동성을 확보한 것으로 판단된다. 섬유의 비중에 따 른 차이는 유동성에 큰 영향을 주지 않은 것으로 판 단되며, 복합사 번들의 직경에 영향을 받는 것으로 판단된다.

    • 2) 섬유보강 초고성능 콘크리트의 압축강도 실험 결과, #2-2(p-A 400+SF, 19mm)가 가장 높은 강도를 보였다. p-A를 혼입한 복합사의 경우 p-A의 직경이 작고 길이가 긴 경우 압축강도가 높게 나타났다. PVA는 길이가 짧을수록, NY는 길이가 길수록 높은 압축강도를 보였다. 단일 PVA를 혼입한 경우 가장 낮은 압축강도를 보였으며 이를 통해 PVA는 압축강 도 보강에는 효과적이지 않은 섬유로 판단된다.

    • 3) 섬유보강 초고성능 콘크리트의 휨강도 실험결 과, #5-1(PVA, 13mm)가 높은 휨강도를 보였으며, #1-1이 가장 낮은 결과를 보였다. p-A섬유는 길이가 길수록 직경이 클수록 휨강도 증진에 효과적인 결과 를 보였으며, PVA 섬유는 길이가 길수록 NY 섬유는 길이가 짧을수록 보강효과가 뛰어나다. 그러나 PVA 섬유를 단일로 사용할 경우 복합사로 사용했을 때와 는 반대로 길이가 짧은 경우 높은 휨강도를 보였다.

    • 4) 휨강도 실험결과 대부분의 시험체에서 취성파 괴 경향을 나타냈다. 일부 시험체에서 연성적인 거동 이 나타났으나, 동일한 섬유를 사용한 시험체에서도 파괴양상의 차이가 나타났다. 이는 콘크리트 내부에서 섬유가 충분한 부착력을 확보하지 못해 대부분의 시 험체에서 취성파괴양상을 보인 것으로 판단된다. 연성 적인 거동을 파악하기 위해서는 섬유 혼입량 또는 부 착력을 증대시켜야 할 것으로 판단된다.

    • 5) 복합사를 혼입한 섬유보강 초고성능 콘크리트 의 강도특성 분석결과, 압축강도와 휨강도 결과는 서 로 상이한 결과를 보였다. 이러한 결과는 기존 섬유 보강 콘크리트에서 나타나는 결과와 유사하다. 본 실 험에서 사용된 섬유 중에서는 #4-2(p-A400+NY, 19mm)가 압축강도, 휨강도 결과를 고려할 때 가장 효과적인 것으로 판단된다.

    ACKNOWLEDGEMENT

    본 연구는 산업통상자원부 글로벌전문기술개발사업 (과제번호:10062951)으로 지원된 연구결과의 일부이며 지원에 감사드립니다.

    Figure

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    Compressive strength test view
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    Flexural strength test
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    Slump flow test
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    Stress-strain curve of #1-1
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    Stress-strain curve of #1-2
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    Stress-strain curve of #2-1
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    Stress-strain curve of #2-2
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    Stress-strain curve of #3-1
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    Stress-strain curve of #3-2
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    Stress-strain curve of #4-1
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    Stress-strain curve of #4-2
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    Stress-strain curve of #5-1
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    Stress-strain curve of #5-2
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    Average of compressive strength and strain
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    Load-disp. curve of #1-1
    KOSACS-9-44_F16.gif
    Load-disp. curve of #1-2
    KOSACS-9-44_F17.gif
    Load-disp. curve of #2-1
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    Load-disp. curve of #2-2
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    Load-disp. curve of #3-1
    KOSACS-9-44_F20.gif
    Load-disp. curve of #3-2
    KOSACS-9-44_F21.gif
    Load-disp. curve of #4-1
    KOSACS-9-44_F22.gif
    Load-disp. curve of #4-2
    KOSACS-9-44_F23.gif
    Load-disp. curve of #5-1
    KOSACS-9-44_F24.gif
    Load-disp. curve of #5-2
    KOSACS-9-44_F25.gif
    Average of flexural strength and displacement

    Table

    Mix proportion
    SF : Silica Fume. Zr : Zr silica fume, S(White) : Quartz sand, S(River) : River sand, Sf : Silica Flour, p-A : Para-aramid fiber
    physical properties of cement
    Chemical composition and physical properties of silica fume
    Chemical composition and physical properties of Zr silica fume
    Physical properties of filler
    Physical properties of aggregates
    Chemical properties of superplasticizer
    Physical properties of fibers and composite fibers
    List of specimens
    Result of compression test
    Result of flexural test

    Reference

    1. Kang, S. T., Park, J. J., Ryu, G. S., and Kim, S. W., (2010), “The effect of steel-fiber reinforcement on the compressive strength of ultra high performance cementitious composites(UHPCC)”, Journal of The Korea Institute for Structral Maintenance and Inspection, 14(5), pp. 110-118.
    2. Kwon, S. O., Bae, S. H., Lee, H. J., Kim, J. O., and Lee, J. C., (2015), “Workability and strength properties of hybrid fiber reinforced concrete using amorphous steel fiber and organic fiber”, Journal of the Korean Society for Advanced Composite Structure, 6(4), pp. 58-63.
    3. Park, J. S., Joo, H. J., Nam, J. H., and Yoon, S. J., (2010), “Structural behavior of flexurally reinforced FRP-concrete composite compression member with FRP.”, Journal of the Korean Society for Advanced Composite Structure, 1(3), pp. 10-16.
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