Journal Search Engine
Search Advanced Search Adode Reader(link)
Download PDF Export Citaion korean bibliography PMC previewer
ISSN : 2093-5145(Print)
ISSN : 2288-0232(Online)
Journal of the Korean Society for Advanced Composite Structures Vol.12 No.3 pp.47-53
DOI : https://doi.org/10.11004/kosacs.2021.12.3.047

Sectional Stress Distribution and Flexural Strengthening Effect of I-Shape PFRP Flexural Members Reinforced with Carbon Fiber Sheet

Dong-Hoon Lee1, Kang Yeon Lee2, Sung-Jin Park3
1Representative director, 30, Songdomirae-ro, Yeonsu-gu, Incheon 21990, Korea
2Manager, Korea Authority of Land & Infrastructure Safety (KALIS), 73, 597beon-gil, gohadae-ro, Mokpo-si, Jeollanam-do, 58625, Republic of Korea
3Professor, Department of Urban Construction Engineering, Incheon national university, (Song-do) 119 Academy-ro, Yeonsu-gu, Incheon 22012, Republic of Korea

⋅ 본 논문에 대한 토의를 2021년 07월 31일까지 학회로 보내주시면 2021년 08월호에 토론결과를 게재하겠습니다.


Corresponding author: Park, Sung-Jin Department of Urban Construction Engineering, Incheon national university, (Song-do) 119 Academy-ro, Yeonsu-gu, Incheon 22012, Republic of Korea. Tel: +82-32-835-8775, Fax: +82-32-835-0726 E-mail: sjpark@inu.ac.kr
May 11, 2021 June 4, 2021 June 10, 2021

Abstract


This study investigated the effect of flexural strengthened I-shape PFRP members according to the number of strengthened layers of carbon fiber sheets. An I-shape PFRP member and flange-strengthened I-shape members with 1-mm-thick carbon fiber sheet were tested under flexure using the wet lay-up method. In addition, the effect of flexural strengthening and reduction on a section of an I-shape PFRP flexural member was investigated based on the number of strengthened layers and position of the strengthened carbon fiber sheet. We concluded that the flexural strength and flexural stiffness increased when a two-ply carbon fiber sheet was used.



탄소섬유시트로 보강한 I형 PFRP 휨부재의 단면 내 응력분포와 휨보강 효과

이 동훈1, 이 강연2, 박 승진3
1에코그리드 대표
2국토안전관리원 과장
3인천대학교 도시공학과 교수

초록


이 연구는 탄소섬유시트의 보강겹수에 따른 I형 PFRP 휨부재의 휨보강 효과를 조사하기 위해 길이 600mm의 PFRP 휨부재와 상하부 플랜지에 1mm 두께의 탄소섬유시트로 보강하여 휨실험을 수행하였다. 또한, 탄소섬유시트의 보강겹수와 보강 위치에 따른 I형 PFRP 휨부재의 휨보강 효과와 단면 감소량에 대해 조사하였다. 그 결과 2겹으로 보강하였을 때 휨강도와 휨강 성이 증가함을 확인하였다.



    Incheon National University(Incheon University)

    1. 서 론

    철근콘크리트 구조물은 사용 연한이 지남에 따라 구 조물 주변 환경의 변화, 재료적 특성의 변화 등으로 인해 구조물의 내구성에 영향을 미치게 된다. 이러 한 구조물의 내력과 내구성을 증가시키기 위해서는 보수, 보강이 필요하다(Kim, 2013;Jeong, 2020). 철근 콘크리트 구조물에 대한 보강대책으로는 강판보강공 법, 표면처리공법, 주입공법, 충전공법, 프리스트레싱 공법, FRP (Fiber Reinforced Polyer) 공법 등이 있으 며 이미 다양한 보수, 보강 공법들이 개발되어 활용 되고 있다. 그중 탄소섬유시트(Carbon Fiber Reinforced Polymer sheet: CFRP sheet)를 이용한 보강방법은 콘 크리트 구조물의 인장부에 탄소섬유시트를 부착하여 균열을 제어하고 인장강도를 확보할 수 있는 보수보 강공법이다. FRP 시트를 구조물의 보수, 보강재로 적용한 연구는 1980년대 이후로 꾸준히 진행되고 있 다(Choi and Park, 2014;Jeong, 2020). 그중 FRP 시트 로 보강한 철근콘크리트 구조물의 강도를 예측한 연 구가 다수 진행되었다. Lee et al. (2001)은 탄소섬유 시트로 보강한 부재의 휨내력을 평가하기 위해 기존 의 제안식을 분석하고 이를 바탕으로 새로운 휨내력 평가식을 제안하였다. You et al. (2002)은 탄소섬유 시트로 보강된 RC보의 휨 부착성능을 확인하기 위 해 부착 길이를 변수로 두어 실험체와 프라이머 도 포량, 에폭시 강도를 변수로 두어 실험체의 영향을 검토하였다. 그 결과 프라이머의 도포량을 균준량의 60% 감소시켰을 경우 최대하중을 기준으로 보강성 능을 확보할 수 있었다. Jeong et al. (2020)은 바잘트 섬유 시트로 휨 보강한 철근콘크리트 보의 휨 보강 성능을 실험을 통해 확인하였다. 그 결과 보의 최대 하중은 보강량이 증가함에 따라 휨 보강성능이 증가 함을 확인하였다. Lee et al. (2013)은 탄소섬유시트를 이용한 I형 PFRP 부재의 휨보강 효과를 실험을 통해 확인하였다. 그러나, 응력분포에 대한 분석 없이 진 행되어 이 연구에서 추가로 진행하였다.

    이 연구는 탄소섬유시트로 보강된 I형 PFRP (Pultruded Fiber Reinforced Polymer) 휨부재의 하중변 위관계 및 단면 내부의 응력분포를 평가하기 위해 4 점 재하 휨실험(four point bending test)을 수행하였으 며 탄소섬유시트의 보강량에 따른 I형 PFRP 휨부재 의 하중변위관계와 단면 내부의 응력분포를 분석하 였고 탄소섬유시트의 보강효과를 검토하였다. 또한, 탄소섬유시트 보강량에 따른 I형 PFRP 휨부재의 휨 성능을 분석하였다.

    2. 탄소섬유복합재

    2.1 탄소섬유복합재의 특징

    탄소섬유는 1959년 미국의 Union Carbide Corporation 에서 개발되었으며 아크릴, 레이온, 피치 등 유기물 섬유(Organic fiber)를 1,500℃ 이상의 고온에서 탄화 시켜 만든 섬유로 고강도와 고탄성이 요구되는 여러 분야에서 활발하게 활용되고 있다(Lee, 2012). 탄소섬 유복합재는 탄소섬유와 에폭시 등의 합성수지를 이 용하여 만든 재료로서 단위중량에 비해 강도와 강성 이 크고 열팽창계수가 작으며, 피로강도가 큰 장점을 가지고 있다. Fig. 1은 탄소섬유복합재의 형태이다.

    탄소섬유복합재는 수지 모재에 섬유를 배열하여 제작한다. 섬유를 성형하고 모재를 구성하기 위한 수 지는 에폭시 합성수지, 폴리에스터 합성수지, 비닐에 스터 합성수지 등이 사용되고 있다.

    2.2 탄소섬유복합재의 보수보강공법

    탄소섬유시트 보수보강공법은 콘크리트 구조물의 인 장부에 탄수섬유시트를 부착하여 균열을 제어하고 필요한 인장강도를 확보할 수 있는 보수보강공법이 다. 탄소섬유시트 보수보강공법은 기존에 적용되던 강판보강공법의 부식 및 내구성에 대한 문제점을 개 선한 것으로 주요 특징은 다음과 같다.

    • ① 탄소섬유시트는 강판과 비교하여 단위중량이 작고 강도가 크다.

    • ② 균열발생을 방지하고 인장강도가 크게 증가한다.

    • ③ 시공성이 뛰어나기 때문에 시공이 간편하다.

    • ④ 내화학성이 크다.

    • ⑤ 내부식성이 크다.

    2.3 탄소섬유복합재의 인장강도

    탄소섬유시트의 인장강도는 KS M ISO 527-4를 참고 로 수행하였다. 시편의 중앙부에는 길이방향과 길이 직각방향으로 변형률게이지를 부착하였고 UTM을 이용하여 하중을 재하하였다. 하중은 변위제어방식 으로 5mm/min의 속도로 재하하였다. Fig. 2는 인장강 도 시험이다.

    인장강도 시험결과 모든 실험체는 중앙부의 섬유 배치방향으로 파괴되었다. 인장강도실험결과는 Table 1에 나타내었다.

    3. 탄소섬유시트로 보강된 PFRP 휨부재의 휨거동

    탄소섬유시트의 휨보강 효과를 파악하기 위하여 보강 되지 않은 I형 PFRP 휨부재와 탄소섬유시트로 상하플 랜지를 보강한 I형 PFRP 휨부재의 시편을 ASTM D 790에서 제안한 방법에 따라 휨실험을 실시하였다. 휨 실험은 1,000kN 용량의 만능재료시험기(Universal Testing Machine: UTM)를 사용하였으며, 순수휨모멘트 구간 을 만들기 위해 4점재하 휨실험으로 실시하였고, 하 중은 변위제어 방식으로 1mm/min의 속도로 재하하 였다. 각 부재의 중앙단면의 상하플랜지와 웹에 길 이방향으로 변형률게이지를 부착하여 변형률을 측정 하였고, 보의 중앙점에 와이어변위계(DP-1000E)를 설 치하여 보의 수직처짐을 측정하였다. 부재의 단면형 태를 Fig. 3에 나타내었다.

    탄소섬유시트로 보강된 PFRP보의 휨강도의 증진 과 휨강성 향상효과를 알아보고, 보강겹수에 따른 휨보강 효과를 알아보기 위해 1겹, 2겹, 3겹으로 보 강된 시편을 준비하여 4점재하 휨실험을 실시하였 다. PFRP 휨부재 시편은 Fig. 4(a)와 같으며 시편에 게이지 위치는 Fig. 4(b)와 같다. 또한, 휨부재 시편 의 설치형태는 Fig. 4(c)에 나타내었다.

    3.1 탄소섬유시트 1겹으로 보강된 시편

    탄소섬유시트 1겹으로 보강된 길이 600mm PFRP 휨 부재의 시편은 Fig. 5에 나타내었으며 1겹으로 보강한 PFRP 휨부재의 휨실험 전경은 Fig. 6에 나타내었다.

    식 (1)에 따라 휨강도를 구하였고, PFRP의 단위 중량 1,814kg/m3을 자중으로 고려하여 구한 식 (2)에 따라 휨강성을 구하였다.

    σ f = M Z
    (1)

    여기서, σf는 휨강도, M은 중앙단면의 휨모멘트, Z는 단면계수이다.

    E I = ( 1.617 P + 9.97 ) × 10 3 δ
    (2)

    여기서, EI는 휨강성, P는 최대하중, δ는 최대하 중시 중앙단면의 처짐이다.

    실험결과, 탄소섬유시트 1겹으로 보강된 길이 600mm PFRP 휨부재는 평균적으로 137.06kN의 하중 에서 파괴되었으며, 평균 수직처짐은 1.6mm이었고, 휨강도는 평균 46.57MPa, 휨강성은 평균 144.18 kNm2이었다. 1겹으로 보강된 길이 600mm PFRP 휨부재의 휨실험결과는 Table 2에 정리하여 나타내 었고, 중앙단면의 높이에 따른 응력을 Table 3에 나 타내었다. 또한, 시편의 중앙단면에서의 하중-변위 관 계를 Fig. 7에 나타내었고, 각 시편의 단면의 높이에 따른 응력분포를 Fig. 8에 나타내었다. 시편은 하중- 변위 관계로부터 선형탄성에 가까운 거동을 보였다.

    Table 3에서, UF, W, LF는 각각 PFRP 휨부재의 상부플랜지, 웹, 하부플랜지를 나타낸다. 또한, -는 압축응력을, +는 인장응력을 나타낸다.

    3.2 탄소섬유시트 2겹으로 보강된 시편

    탄소섬유시트 보강겹수에 따른 휨강도와 휨강성의 증가를 조사하기 위해 탄소섬유시트 2겹으로 보강된 길이 600mm의 시편을 3개 제작하여 4점재하 휨실 험을 실시하였다. 시편은 Fig. 9에 나타내었다.

    실험결과, 탄소섬유시트 2겹으로 보강된 길이 600mm PFRP 휨부재는 평균적으로 235.78kN의 하중 에서 파괴되었으며, 평균 수직처짐은 1.8mm이었고, 휨강도는 평균 80.62MPa, 휨강성은 평균 217.30 kNm2이었다. 2겹으로 보강된 길이 600mm PFRP 휨부재의 휨실험결과는 Table 4에 정리하여 나타내 었고, 중앙단면의 높이에 따른 응력을 Table 5에 나 타내었다. 또한, 시편의 중앙단면에서의 하중-변위 관계를 Fig. 10에 나타내었고, 각 시편의 단면의 높 이에 따른 응력분포를 Fig. 11에 나타내었다. 1겹으 로 보강된 시편과 마찬가지로 시편은 하중-변위 관 계로부터 선형탄성에 가까운 거동을 보였다. 탄소섬 유시트 2겹으로 보강된 PFRP 휨부재의 휨강도는 탄 소섬유시트 1겹으로 보강한 PFRP 휨부재보다 휨강 도는 평균 73.11% 증가하였고, 휨강성은 평균 50.72% 증가하였다.

    Table 5에서, UF, W, LF는 각각 PFRP 휨부재의 상부플랜지, 웹, 하부플랜지를 나타낸다. 또한, -는 압축응력을, +는 인장응력을 나타낸다.

    3.3 3겹으로 보강된 PFRP 휨부재

    탄소섬유시트 3겹으로 보강된 길이 600mm PFRP 휨 부재의 시편은 Fig. 12에 나타내었다.

    탄소섬유시트 3겹으로 보강된 길이 600mm의 시 편을 3개 제작하여 4점재하 휨실험을 실시한 결과, 탄소섬유시트 3겹으로 보강된 길이 600mm PFRP 휨 부재는 평균적으로 224.03kN의 하중에서 파괴되었으 며, 평균 수직처짐은 1.9mm이었고, 휨강도는 평균 76.32MPa, 휨강성은 평균 202.21kNm2이었다. 3겹 으로 보강된 길이 600mm PFRP 휨부재의 휨실험결 과는 Table 6에 정리하여 나타내었고, 중앙단면의 높 이에 따른 응력을 Table 7에 나타내었다. 또한, 시편 의 중앙단면에서의 하중-변위 관계를 Fig. 13에 나타 내었고, 각 시편의 단면의 높이에 따른 응력분포를 Fig. 14에 나타내었다. 탄소섬유시트 보강겹수에 따 른 시편의 휨강성의 변화를 Fig. 15에 나타내었다.

    Table 7에서, UF, W, LF는 각각 PFRP 휨부재의 상부플랜지, 웹, 하부플랜지를 나타낸다. 또한, -는 압축응력을, +는 인장응력을 나타낸다.

    4. 결과 비교분석

    탄소섬유시트로 보강된 I형 PFRP 휨부재의 휨실험을 실시하여 각 시편의 휨강성을 구하였으며, 탄소섬유 시트의 휨보강 효과를 조사하였다. 탄소섬유시트 1 겹으로 보강했을 때, I형 PFRP 휨부재는 휨강성이 13.15% 증가하였다. 또한, 탄소섬유시트 보강겹수에 따른 I형 PFRP 휨부재의 휨강성의 변화를 알아보았 다. 탄소섬유시트 2겹으로 보강된 PFRP 휨부재의 휨 강성은 탄소섬유시트 1겹으로 보강된 PFRP 휨부재 에 비해 50.72% 증가하였다. 탄소섬유시트 3겹으로 보강된 PFRP 휨부재의 휨강도는 탄소섬유시트 2겹 으로 보강한 PFRP 휨부재보다 휨강도는 5.34% 감소 하였고, 휨강성은 6.95% 감소하였다. 이는 탄소섬유 시트의 부착 등의 문제로 인해 3겹으로 보강된 I형 PFRP 휨부재의 휨강성이 감소한 것으로 판단된다.

    탄소섬유시트 3겹으로 보강한 I형 PFRP 휨부재 는 탄소섬유시트 2겹으로 보강한 PFRP 휨부재에 비 해 부착 등의 문제로 휨강성이 작기 때문에 탄소섬 유시트 1겹, 2겹으로 보강한 I형 PFRP 휨부재의 휨 강성을 비교하여 탄소섬유시트 보강겹수에 따라 I형 PFRP 휨부재의 단면을 얼마나 감소시킬 수 있는지 확인하였다. 휨실험으로 구한 휨강성과 환산단면법 으로 구한 단면의 휨강성을 비교하여 Table 8에 나 타내었다. Fig. 16은 환산단면을 나타낸 것이고, 환산 단면의 단면2차모멘트를 구하는 방법은 식 (3)에 나 타내었다.

    y = A 1 h 2 A 1 + m A 2 , m = E 2 / E 1 , I = I 1 + A 1 ( h 2 y ) 2 + m A 2 y 2
    (3)

    탄소섬유시트의 보강겹수에 따른 단면감소 효과 를 확인하기 위해 폭-높이가 일정할 경우와 높이를 150mm일 때의 단면감소효과를 확인한 결과 탄소섬 유시트 1겹으로 보강할 경우 PFRP 휨부재는 폭과 높이를 일정하게 141mm까지 줄일 수 있고, 높이가 150mm일 경우 폭을 120mm까지 줄일 수 있었다. 또한, 탄소섬유시트를 2겹으로 보강한 I형 PFRP 휨 부재는 폭-높이를 일정할 경우 폭을 124mm까지 줄 일 수 있었으며, 높이가 150mm일 경우, 폭을 75mm 까지 줄일 수 있었다. Table 9은 탄소섬유시트 보강 겹수에 따른 단면감소 효과를 나타낸 것이며, 단면 감소 효과는 폭-높이가 일정한 단면일 경우와 PFRP 높이가 150mm일 때의 단면으로 나누어 나타내었다.

    단면은 폭과 높이를 일정하게 감소시키는 것 보 다 단면의 높이를 150mm로 고정하고 폭을 줄이는 경우가 단면감소 효과가 컸다.

    5. 결 론

    이 연구는 I형 PFRP 휨부재의 상하플랜지에 탄소섬 유시트를 보강한 후, 4점재하 휨실험을 실시하여 휨 강성을 구해 이 결과를 환산단면법으로 구한 휨강성 과 비교하였다.

    탄소섬유시트를 각각 1겹, 2겹, 3겹으로 보강하여 휨실험을 실시한 결과, 탄소섬유시트 2겹으로 보강 한 I형 PFRP 휨부재는 1겹으로 보강한 PFRP 휨부재 에 비해 각각 휨강도 73.11%, 휨강성 50.72% 증가하 였다. 그러나, 탄소섬유시트 3겹으로 보강한 I형 PFRP 휨부재는 2겹으로 보강한 PFRP 휨부재에 비해 휨강도 5.34%, 휨강성 6.95% 감소하여 휨보강 효과 가 반감되는 것으로 나타났다. 이는 탄소섬유시트 간에 부착이 완벽하지 않아 생기는 현상으로 판단되 며, 추가적인 연구가 필요하다.

    탄소섬유시트 보강겹수에 따른 I형 PFRP 휨부재 의 단면감소 효과, 탄소섬유시트 1겹을 I형 PFRP 휨 부재에 보강하였을 때, 각각 폭과 높이를 일정하게 하면 PFRP 단면을 6.28%, 높이를 150mm로 고정하 였을 때, 18.14% 감소시킬 수 있었다. 또한, 탄소섬 유시트 2겹을 보강한 I형 PFRP 휨부재의 단면은 폭 과 높이가 일정하면 13.95%, 높이를 150mm로 고정 하면 34.88% 감소시킬 수 있다.

    감사의 글

    이 연구는 인천대학교 2020년도 자체연구비 지원 에 의하여 연구되었음.

    Figure

    KOSACS-12-3-47_F1.gif
    Shape of Carbon Fiber Composites (Lee, 2012)
    KOSACS-12-3-47_F2.gif
    Tension Test Setup of Carbon Fiber Sheet
    KOSACS-12-3-47_F3.gif
    Sectional Shape of Member
    KOSACS-12-3-47_F4.gif
    PFRP Flexural Members and Flexural Test Setup
    KOSACS-12-3-47_F5.gif
    Specimen of 1-ply Carbon Fiber Sheet
    KOSACS-12-3-47_F6.gif
    1-ply Flexural Test Setup
    KOSACS-12-3-47_F7.gif
    Load-Deflection Relationship of 1-ply Carbon Fiber Sheet
    KOSACS-12-3-47_F8.gif
    Stress Distribution According to the Cross-sectional Height of 1-ply Carbon Fiber Sheet
    KOSACS-12-3-47_F9.gif
    Specimens of 2-ply Carbon Fiber Sheet
    KOSACS-12-3-47_F10.gif
    Load-Deflection Relationship of 2-ply Carbon Fiber Sheet
    KOSACS-12-3-47_F11.gif
    Stress Distribution According to the Cross-sectional Height of 2-ply Carbon Fiber Sheet
    KOSACS-12-3-47_F12.gif
    Specimens of 3-ply Carbon Fiber Sheet
    KOSACS-12-3-47_F13.gif
    Load-Deflection Relationship of 3-ply Carbon Fiber Sheet
    KOSACS-12-3-47_F14.gif
    Stress Distribution According to the Cross-sectional Height of 3-ply Carbon Fiber Sheet
    KOSACS-12-3-47_F15.gif
    Flexural Stiffness According to the No. of Reinforcing Layers of Carbon Fiber Sheet
    KOSACS-12-3-47_F16.gif
    Converted Section

    Table

    Test Results of Carbon Fiber Sheet Tensile Test
    Flexural Test Results of Flexural Member Strengthened with 1-ply of Carbon Fiber Sheet
    Stress of PFRP Flexural Member Strengthened with 1-ply of Carbon Fiber Sheet
    Flexural Test Results of Flexural Member Strengthened with 2-ply of Carbon Fiber Sheet
    Stress of PFRP Flexural Member Strengthened with 2-ply of Carbon Fiber Sheet
    Flexural Test Results of Flexural Member Strengthened with 3-ply of Carbon Fiber Sheet
    Stress of PFRP Flexural Member Strengthened with 3-ply of Carbon Fiber Sheet
    Comparison of Flexural Stiffness for Carbon Fiber Sheet
    Section Reduction Effect According to the No. of Reinforcing Layers of Carbon Fiber Sheet

    Reference

    1. ASTM D 790 (2017), “Standard Test Methods for Flexural Properties of Unreinforced and Reinforced Plastics and Electrical Insulating Materials,” American Society for Testing and Materials (ASTM), Pennsylvania, USA.
    2. Choi, S. M. , and Park, J. W. (2014), “Experimental Study of Flexural Behavior of Steel Beam Strengthened with the Fiber Reinforced Polymer Plastic (FRP) Strips,” Journal of Korean Society of Steel Construction, Vol. 26, No. 2, pp. 69-79.
    3. Jeong, Y. J. (2020), “Flexural Strength of Reinforced Concrete Beams Strengthened by Basalt Fiber Sheet,” Master Thesis, Gachon University, Gyeonggi-do, Korea.
    4. Jeong, Y. J. , Kim, S. H. , Choi, W. C. , and Choi, K. B. (2020), “Experimental Study on Bond Behavior of Reinforced Concrete Beams Flexural Reinforced with Basalt Fiber Sheets,” Journal of the Korean Society for Advanced Composite Structures, Vol. 11, No. 2, pp. 24-30.
    5. Kim, Y. H. (2013), “Analysis of Influencing Parameters on Strengthening Effect of CFRP Sheets used to Strengthen Reinforced Concrete Beams,” Master Thesis, Ewha University, Seoul, Korea.
    6. KS M ISO 527-4 (2017), “Plastics-Determination of Tenile Properties-Part 4: Test Conditions for isotropic and Orthotropic Fiber-reinforced Plastic Composites,” Korean Agency for Technology and Standards, Seoul, Korea.
    7. Lee, K. Y. (2012), “A Study on the Flexural Strengthening Effect of Flange Strengthened I-Shape PFRP Flexural Member with Carbon Fiber Sheet,” Master Thesis, Hongik University, Seoul, Korea.
    8. Lee, W. H. , Lim, J. H. , and Park, I. S. (2001), “Strengthening Effect of Reinforced Cocnrete Beam Flexural Capacity with Carbon Fiber Sheet,” Journal of the Architectural Institute of Korea Structure & Construction, Vol. 17, No. 1, pp. 11-19.
    9. Lee, Y. G. , Kim, S. H. , Lee, K. Y. , and Yoon, S. J. (2013), “The Flexural Strengthening Effect of I-Shape PFRP Member Using Carbon Fiber Sheet,” Journal of the Korean Society for Advanced Composite Structures, Vol. 4, No. 2, pp. 1-7.
    10. You, Y. C. , Choi, K. S. , Choi, K. D. , Kim, K. H. , and Lee, H. S. (2002), “Flexural Adhesive Performance of RC Beams Strengthened by Carbon Fiber Sheets,” Journal of the Korea Concrete Institute, Vol. 14, No. 4, pp. 549-555.