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ISSN : 2093-5145(Print)
ISSN : 2288-0232(Online)
Journal of the Korean Society for Advanced Composite Structures Vol.12 No.5 pp.25-36
DOI : https://doi.org/10.11004/kosacs.2021.12.5.025

Structural Evaluation of A Masonry Wall Reinforced by Built-up T-Joint BFRP Plates

Ga-Ram Kim1, Hak-Hyun Kim2, Woo-Young Jung3
1Master, Department of civil Engineering, Gangneung-Wonju University, Gangneung, Korea
2Master Student, Department of civil Engineering, Gangneung-Wonju University, Gangneung, Korea
3Professor, Department of civil Engineering, Gangneung-Wonju University, Gangneung, Korea

ㆍ 본 논문에 대한 토의를 2021년 11월 30일까지 학회로 보내주시면 2021년 12월호에 토론결과를 게재하겠습니다.


Corresponding author: Jung, Woo-Young Department of civil Engineering, Gangneung-Wonju University, 7, Jukheon-gil, Gangneung-si, Gangwon-do, Korea. Tel: +82-33-646-2421, Fax: +82-33-646-1391 E-mail: woojung@gwnu.ac.kr
September 7, 2021 October 12, 2021 October 15, 2021

Abstract


Due to recent cases of earthquake damage in Gyeongju and Pohang, the risk of collapse of masonry walls and pilotite structures has received great social attention. Therefore, This study investigated reinforcement design and performance evaluation of the masorny wall structure that does not have clear seismic design guidelines and is among disaster management facilities vulnerable to horizontal loads. Also, a masonry wall is known as structures with high risk of earthquake collapse. From the previous researches, embedded T-Joint BFRP plates was developed to enhance the bonding capacity in consideration of the problem of interface bonding failure between concerte and BFRP composite. In the construction stage, a method of improving the ductility of the reinforced structure using epoxy-based soft paint was also proposed. By the static and cyclic load experiments, it is presented that the stiffness and energy dissipation capacity of the reinforced structure increased by 1.23 and 1.39 times compared to non-reinforced structnrue, respectively.



사전제작 T-Joint BFRP Plate로 보강된 조적벽체의 성능평가

김 가람1, 김 학현2, 정 우영3
1강릉원주대학교 토목공학과 석사
2강릉원주대학교 토목공학과 석사 과정
3강릉원주대학교 토목공학과 교수

초록


최근 경주와 포항에서 발생한 지진피해 사례에서 보듯 조적벽체 및 필로티 구조물의 붕괴 위험이 사회적으로 큰 주 목을 받고 있다. 본 연구는 명확한 내진설계지침이 없고 수평하중에 대한 내성이 구조적으로 매우 약하며 재난관리시설 중 지 진붕괴 위험이 높은 조적조 구조물에 대한 보강 설계 및 성능평가를 조사하였다. 기존 선행연구에서 발표된 FRP Plate의 외부 접착시 부착파괴의 문제점을 반영하여 부착력이 개선된 매립형 T-Joint BFRP Plate를 개발하였으며, 시공 시 에폭시 계열의 연 성페인트를 활용하여 보강구조물의 연성을 개선하는 방법을 제안하였다. 최종적으로 수행된 정적 및 반복가력 실험을 통하여 보강시험체의 강성 및 에너지 소산능력이 각 1.23과 1.39배 증가함을 확인하였다.



    1. 서 론

    최근에 발생한 경주, 포항지진을 겪으면서 우리나라 도 더 이상 지진에 안전하지 않은 것이 증명되었다. 지난 2016년, 2017년에 발생한 이 지진들은 많은 재 산피해를 가져왔으며 지금까지도 국내에서는 크고 작은 지진들이 계속 발생하고 있다. Fig. 1은 경주, 포항 지진의 피해사례들이며 Fig. 2는 한반도 지진 발생 추이를 보여 주고 있다.

    현재 국내 내진설계 및 보강 현황을 보면 공항, 고속철도, 원자로 관계시설, 화력⋅수력설비, 댐 등 대형 SOC구조물이나 아파트를 포함한 건물 등은 대 부분 내진설계가 적용되었으나 비교적 중저층 구조 물인 노후 주거시설이나 학교 같은 경우 내진설계뿐 아니라 보강 또한 현재까지 미흡한 상황이다.

    학교시설물의 경우 조적벽체로 시공된 경우가 많 으며 이들 취약 시설물에 대한 보수ㆍ보강 방법은 크게 외부부착공법, 단면증설(복구)공법, 외부프리스 트레싱공법 등이 있다. 단면증설(복구)공법은 공간적 제약이 크고 많은 시간과 인력이 들어가며 외부프리 스트레싱공법은 긴장재의 재료 및 시공 방법 등이 많은 변수로 작용한다. 따라서 현장에서는 시공이 용이하고 공간적 제약이 없는 외부부착공법을 가장 많이 사용하고 있으며 주요 보강재료로는 강판 보강 재와 비교하여 많은 장점과 우수한 역학적 성질을 가지는 섬유강화복합재료(Fiber Reinforced Polymer, 이하 FRP)를 활용하고 있다. 하지만 이들 복합재료 외부부착공법의 가장 큰 문제는 보강재와 모체사이 의 부착력 저하와 섬유의 종류에 따른 보강성능의 차이가 큰 변수로 작용한다.

    본 연구에서는 명확한 내진설계 지침이 부족하고 구조적으로 수평하중에 대한 저항능력이 매우 약하 며 재난 관리 시설물 중에서도 지진에 대한 붕괴 위 험이 클 것으로 예상되는 조적벽체 구조물에 대하여 적절한 내진보강 방법을 제시하고 이에 대한 성능평 가를 수행하였다. 이를 위하여 기존 유리섬유 대신 환경적 제약이 비교적 자유로운 바잘트섬유를 활용 하였으며 기존 Plate 형식의 보강재와 비교 시 부착 력이 강화된 매립형 보강재를 제작하였다. 또한, 기 존 Plate형 외부부착 보강재 적용에서 발생한 취성파 괴를 보완하기 위하여 연성 확보가 가능한 마감용 페인팅을 적용하는 방법을 제안하였다.

    2. BFRP 보강재의 설계 및 제작

    2.1 바잘트섬유 보강 복합재료(BFRP)

    복합재료(Composite Material)란 두 가지 이상의 구성 성분이 결합한 소재로서 각각의 구성 성분들이 강화 된 특성을 가지고 서로 상호 보완적으로 작용하여 더 좋은 특성을 가지게 되는 소재를 말한다. Fig. 3 은 현무암 섬유복합재료의 구성을 나타낸다.

    바잘트섬유의 함침용 수지로는 국내 제조업체에 서 구매한 상용 에폭시수지인 Resoltech-1050(주제), 1056S(경화제)를 사용하였으며 함침에 앞서 적절한 배합에 따른 강도의 유효성 여부를 현장 전문가의 의견에 따라 본 연구에서 활용하였다. Table 2는 복 합재료 제조 시 사용된 수지 정보를 나타낸다.

    2.2 콘크리트 계면 부착제

    본 연구에서 제안한 BFRP 보강재의 적합 부착제로 는 석재용 에폭시를 고려하였다. 국내 제조사에서 생산된 본 제품은 습윤 면의 접착력이 우수하고 내 수성, 내약품성, 내마모성이 뛰어나며 접착 강도 및 초기 접착력이 뛰어나 실제 건식 시공용으로 활발히 사용되고 있다. 따라서 본 연구에서는 본 제품을 줄 눈부 보수와 보강재의 부착제로 활용하였다. Table 3 는 부착용 제품에 대한 역학적 성능을 나타낸다.

    2.3 연성 보강 페인트

    조적벽체 보강재 시공 후 계면에서의 부착력을 증가 시키고 전체 보강 구조물의 연성 효과를 개선하기 위하여 연성코팅 페인트를 마감재로 사용하였다. 본 연구에서 적용된 제품은 One-Shot Tan이라는 제품이 며 공기 중 수분과 반응하여 건조되는 우레탄 수지 를 주성분으로 하여 시공 시 탄성이 우수한 후도막 이 형성되어 뛰어난 마감효과와 접착력이 우수한 우 레탄 탄성 방수제이다. Table 4는 연성 보강용 페인 트의 물성치를 나타낸다.

    2.4 보강재의 설계 개념 및 제작

    일반적으로 조적벽체 내 외부부착 보강은 보강재의 성능보다는 콘크리트 계면에 대한 부착력이 중요 인 자로 작용하는 점을 착안하여 본 연구에서는 조적벽 체의 줄눈 사이에 커팅을 통한 공간을 만들고 이들 공간 내 매립을 통해 시공이 가능한 T형 보강재를 제안하였다. 본 연구에서는 이를 T-Joint BFRP Plate 로 명칭하였으며 저중량 고강도의 BFRP 보강재를 벽체의 취약 손상부에 설치하여 지진에 의한 수평하 중 재하 시 수평력을 부담할 수 있도록 고려하였다. T-Joint BFRP Plate 설계 시 실제 조적벽체에 시공된 줄눈 매립깊이를 고려하여 설계하였으며 줄눈부 충 진에 따른 충분한 강성을 보유할 수 있도록 두께를 고려하였다. 최종적으로 외부부착 보강재의 매립 부 착력 강화와 보강 조적벽체의 연성을 증가시키기 위 하여 에폭시용 연성페인트를 마감재로 도포하였다.

    보강 BFRP의 성형공법으로는 진공상태에서 압력 을 가해 In-Put Line과 Out-Put Line을 통해 섬유 사 이로 수지를 침투시켜 함침시키는 VARTM (Vacuum Assisted Resin Transfer Molding) 공법을 제조 시 활 용하였다. 이 공법은 Hand Lay-Up공법과 비교하여 제품의 품질이 우수하고 균등하게 제작된다는 장점 이 있지만 진공작업 과정에서 완벽하게 공기 유입을 차단하지 못하거나 수지와 경화제의 혼합과정에서 제대로 된 혼합이 되지 않는 경우 제품의 품질이 떨 어지게 되는 단점도 있다. 따라서 본 연구에서는 균 등한 품질을 만들기 위해 0.1g까지 측정 가능한 저 울로 수지와 경화제를 계량했으며 핸드 믹서장비를 활용하여 수지와 경화제를 교반하였다. Fig. 5는 본 연구에서 VARTM공법을 적용한 FRP Plate 제작 과 정이고 Fig. 6는 제작된 T-Joint BFRP Plate 보강재를 보여 준다.

    3. 실험 연구

    본 연구에서는 제안기술의 효율적인 성능평가를 위 하여 실제 학교시설에 적용된 조적벽체 모델을 선정 하고 이를 제작하였다. 보강된 조적벽체의 성능평가 를 위하여 500kN급 유압 Actuator를 이용하여 정적 및 반복가력시험을 수행하였으며 최종적으로 조적벽 체의 보강 및 비보강에 대한 강성 및 에너지 소산량 을 각각 평가하였다. 본 실험에 사용된 조적벽체는 실험 여건을 고려하여 실제 학교 대상 구조물의 40% 축소 모형으로 설계하여 제작하였다. 조적벽체 성능평가를 통하여 비보강 시험체에 대한 파괴패 턴과 보강 시험체에 대한 거동 개선 효과를 검토 하였다.

    3.1 보강재료 성능평가

    조적벽체 보강재에 사용한 T-Joint BFRP Plate의 재 료시험을 수행하였다. 인장성능 시험편의 형상 및 규격은 ASTM D3039/D3039M (2002) 기준에 준하면 서 인장성능시험 장비를 고려해 Table 5와 같이 제 작하였으며 복합재료의 인장시험이 가능한 만능재료 시험기(UTM)를 통해 2mm/min의 가력 속도로 측정 하였다. 인장 성능평가로 도출된 각 시험체의 결과 는 Table 6에 나타내었고 BFRP 응력-변형률 곡선은 Fig. 7에서 보여 준다.

    3.2 보강 실험체의 설계 및 제작

    본 연구는 조적벽체가 시공된 실구조물에 적용, 그 성능을 평가하기 위하여 대부분 조적벽체로 시공된 학교 건물을 대상으로 고려하였다. 시험체 설계 및 제작 시 고려된 학교 시설물은 부산지역에 위치하고 있으며 Fig. 8은 설계된 조적벽체 도면을 나타내며 Fig. 9는 실제 시공된 시험체 형상을 보여 준다.

    효율적인 조적벽체의 보강위치를 선정하기 위하 여 기존 연구들에서 제시된 조적벽체의 균열양상과 응력 집중부를 조사하였다. 초기균열이 시작되는 조 적벽체의 위쪽과 아래쪽의 경우 앞서 제작한 T-Joint BFRP Plate를 조적벽체의 줄눈부 제거 후 생성되는 절단 홈에 삽입 후 석재용 에폭시를 충진하여 설치 하였다. 조적벽체 중앙부의 경우, 기존 연구들과 동 일하게 스터럿에 의한 응력집중 파괴를 방지하고자 BFRP layer를 X자 형태로 부착하였다. 실제 현장 시 공조건을 고려하기 위하여 외부부착 보강은 한 면에 한하여 실시하였으며 벽체 양쪽에 연성페인트 도포 를 통하여 조적벽체 자체의 연성 및 외부부착 보강 재의 시공성을 증가되도록 고려하였다. Fig. 10 는 제안된 보강 방법에 대한 도식화이며 Fig. 1112은 보강 조적벽체의 보강 순서와 최종 보강 상태를 나 타낸다.

    3.3 실험 방법

    조적벽체와 RC 골조 내 조적채움벽의 내진성능평가 를 위해 정적반복가력을 실시하였으며 가력은 동일 하게 높이의 0.125%씩 (각 Cycle 별 변위는 2.14mm, 4.28mm, 6.41mm, 8.55mm, 12.83mm, 17.10mm, 21.38mm, 25.65mm, 34.20mm, 42.75mm, 51.30mm, 59.85mm, 68.40mm, 76.95mm) 변위를 주어 가력을 진행하였다. 500kN급 Actuator로 1mm/min의 속도로 벽체가 항복할 때까지 가력을 실시하였다. 최종적인 실험체의 설치 및 형상은 Fig. 13과 같다. Actuator는 시험체 Beam에 체결 후 가력, 실 구조물과 같이 자 중을 강판을 더해 45kN을 주었다.

    4. 실험 결과 및 분석

    본 연구는 T-Joint BFRP Plate 및 BFRP 보강재와 연 성페인트를 실제 조적벽체 구조물 적용을 통한 성능 평가 및 분석을 수행하였다. 벽체에 보강된 성능을 조사하기 위하여 무보강 시험체와의 비교를 통하여 최대하중, 강성 및 유효강성, 그리고 반복가력에 의 한 누적 에너지소산량을 각각 비교하였다.

    강성이란 재료가 변형에 저항하는 정도이며 식 (1)과 같이 단위 길이당 힘으로 나타낸다. 강성 K는 Excel Data상의 추세선을 활용하여 도출하였다.

    κ = P / δ [ kN/mm ]
    (1)

    κ는 강성(Stiffness)을 나타내며 P는 하중, δ는 변 위를 나타낸다. 유효 강성(Effective Stiffness) 아래 하 중-변위 곡선에서 최대하중 최대변위점을 연결하여 기울기를 구한다. 누적 에너지 소산량은 에너지를 분산시키는 정도이며 아래 Fig. 14에서 빗금 친 각 이력곡선 내 면적의 합으로 구한다.

    본 연구는 BFRP 보강재로 보강된 조적벽체의 성 능평가를 통해 실 구조물에 적용가능 한지를 판단하 기 위하여 진행한 실험이며 학교구조와 비슷한 조적 벽체를 제작하여 BFRP 보강 후 조적벽체 성능평가 와 같이 진행하였다. 평가는 최대하중-최대변위 비교 및 앞서 설명한 강성, 유효강성, 누적 에너지 소산량 을 보강하지 않은 벽체와 보강한 벽체에 대하여 비 교 및 평가를 진행하였고 파괴 형상 또한 서로 비교 하였다. 그 결과를 아래에 나타내었다.

    4.1 정적가력실험(Monotonic Loading Test)

    보강하지 않은 조적벽체와 BFRP로 보강된 조적벽체 에 대해 정적가력을 통한 평가를 진행하였다. 본 실 험을 통하여 최대하중-최대변위와 강성에 대한 평가 를 진행하였다. Table 78은 조적벽체의 최대하중 및 최대변위를 비교한 결과이며 Fig. 15는 결과값들 을 막대그래프로 상대 비교하였다.

    각 시험체에서 균열이 발생하기 전 나타난 최대 하중 평균값의 경우, 보강 조적벽체의 경우 약 78kN 이 발생하였으며 비보강 조적벽체의 경우 51.9kN이 발생하였다.

    정적가력실험을 통하여 초기 하중-변위 그래프를 그릴 수 있으며 그래프의 추세선을 이용하여 각 실 험체에 대한 강성을 도출하였다. Fig. 16은 BFRP로 보강된 조적벽체와 무보강 조적벽체의 강성을 비교 하였으며 그 결과는 Table 9에 나타내었다. 정적가력 실험을 통하여 보강시험체가 비보강시험체와 비교 시 약 1.23배 강성이 증가됨을 알 수 있었다.

    4.2 반복가력실험(Cyclic Loading Test)

    조적벽체에 대하여 실시한 반복가력실험을 통하여 각각의 하중-변위곡선을 도출하였다. Fig. 17은 반복 가력에 의한 각 Cycle의 하중-변위관계를 나타낸다.

    반복가력실험을 통하여 각 Cycle당 발생하는 유 효강성과 누적 에너지소산량을 도출하였다. 각 싸이 클 당 조적벽체의 유효강성은 Fig. 18과 같이 나타났 고 BFRP로 보강된 조적벽체와 비보강 조적벽체 각 각의 유효강성 크기는 Table 10으로 나타났다. 결과 에서 보이듯 보강 조적벽체의 경우 무보강 조적벽체 에 비하여 약 48% 초기 유효강성이 증가함을 알 수 있었다.

    Fig. 19과 Table 11는 보강 및 비보강 조적벽체에 대한 누적 에너지소산량 비교를 보여 준다.

    Table 12에서는 반복가력실험을 통하여 조사된 보강벽체와 비보강벽체의 누적 에너지소산량을 분석 하였다. 그 결과, 반복가력 Cycle이 증가할수록 비보 강 조적벽체와 보강 조적벽체의 에너지소산량의 차 이는 증가하였으며 최종 파괴 전 최대변위(21mm)에 서의 누적 에너지소산량은 보강된 BFRP Plate 및 연 성페인트의 효과로 인하여 약 39% 증가되는 것을 알 수 있었다.

    4.3 파괴 패턴

    시험체의 파괴형상은 일반적으로 Fig. 20와 같이 네 가지로 분류할 수 있다. 일반적인 파괴형태로는 수 평줄눈의 전단력에 의한 슬라이딩 전단 파괴 (Bed-Joint-Sliding Failure)가 있으며 벽체가 세장하거나 상부에 작용하는 하중이 작을 경우 주로 발생하는 Pier 강체회전파괴(Rocking Failure), 취성거동형태인 대 각선균열 사인장 파괴(Diagonal Tension Failure)와 횡방 향의 하중의 증가로 인하여 취약 모서리 부분에서 발 생되는 양단부 압축파괴(Toe Crushing Failure)로 각각 분류하고 있다. 본 연구에서는 Fig. 21과 같이 보강 및 비보강 조적벽체 모두에서 슬라이딩 전단파괴 (Bed-Joint-Sliding Failure) 및 강체회전파괴(Rocking Failure)가 복합적으로 나타났다. 이는 실제 노후화된 조적벽체와는 달리 시험용 조적벽체의 경우 축소 제 작 시 벽체의 강성이 하부 고정부에 비하여 큰 강성 을 가지게 되어 파괴가 우선한 것으로 보인다.

    5. 결 론

    본 연구는 수평하중에 취약한 조적벽체에 대하여 BFRP 복합재료를 활용한 보강 설계와 이를 통한 성 능평가를 수행하였다. 기존 선행기술에서 제시된 보 강재의 외부부착 문제점을 각인하여 완전부착이 가 능한 매립용 T-Joint BFRP Plate를 자체 개발하였으 며 외부부착 시 부착 개선 및 연성 확보를 위하여 에폭시계 연성페인트를 적용하는 방법을 제안하였 다. 대상시설물로는 실제 학교시설물 시공에 적용된 조적벽체를 고려하였으며 이에 대한 축소모델 실험 을 통하여 성능평가를 수행하였다. 본 실험연구를 통하여 도출된 결과들은 다음과 같다.

    • 1) 조적벽체의 외부부착용 보강재의 부착력 문제 점을 방지하기 위하여 BFRP 복합재료로 제작 된 매립용 T-Joint BFRP Plate를 개발하였으며 실제 조적벽체 내 줄눈부 제거를 통하여 삽 입, 설치할 수 있도록 시공 방법을 제안하였 다. T-Joint BFRP 매립 후 이탈 방지 및 일체 화를 위하여 석재용 에폭시로 충진하였다. 실 험평가를 통하여 조적벽체 내 설치된 매립형 보강재의 이탈 및 부착파괴는 관찰되지 않았 으며 이를 통하여 본 제안 보강기술이 현장적 용성은 적절한 것으로 판단된다.

    • 2) 정적가력시험을 통하여 T-Joint BFRP Plate로 보강된 조적벽체 보강 시험체의 경우, 무보강 조적벽체에 비해 최대하중은 약 1.48배, 강성 은 약 1.23배 증가함을 알 수 있었다. 이는 줄 눈부에 설치된 T-Joint BFRP Plate 보강재에 의한 강성 증가와 부착력 강화에 의한 효과로 판단된다.

    • 3) 반복가력시험에 의하여 나타난 조적벽체의 누 적 에너지 소산량을 비교, 평가한 결과 비보 강 조적벽체 시험체를 T-Joint BFRP Plate 및 BFRP 보강재와 및 연성페인트로 보강한 경우 약 1.39배 에너지 소산량이 증가함을 알 수 있었다. 반복가력에 의한 초기 유효강성의 경 우, 보강 시험체가 비보강 시험체에 비하여 약 48% 증가함을 나타내었다.

    • 4) 최종적으로 발생된 비보강 및 보강 조적벽체 의 파괴패턴은 모두 동일하게 나타났다. 시험 체 성능평가 시 수평하중이 증가할수록 조적 벽체의 하부 지지부 반력 증가가 조적벽체 내 부의 강성에 비하여 더욱 크게 증가함으로써 최종적으로 하부 지지부에서 조적벽체가 슬라 이딩에 의한 취성파괴가 발생하였다. 이는 시 험체 제작 시 기존 조적벽체의 줄눈 상태와 시험체 축소모델에 대한 변수 조건 등이 실제 실험에 중요한 영향인자로 고려되어야 함을 알 수 있었다.

    • 5) 본 연구에서 제안한 보강기술의 경우, 기존 선 행연구에서 제안된 기술과 비교 시 경제성 평 가 또한 기술 상용화를 위하여 필요하다고 판 단된다. 이를 위하여 실제 제안된 T-Joint BFRP Plate의 크기와 설치 위치 및 개수 등에 대한 추가적인 연구도 향후 필요하다. 본 연구 는 초기연구로서 기존 보강재 대비 부착성능 이 개선된 보강 Plate를 개발하고 에폭시 마감 재 처리를 통한 연성 효과 개선에 목표를 두 어 연구를 진행하였다. 실험 후 나타난 보강재 의 파괴패턴과 에너지 소산량 등을 고려할 때 보강재의 부착성능은 확실히 일체화되어 거동 하는 것을 확인할 수 있었고 연성페인트에 대 한 에너지 소산량은 선행기술과의 비교를 통 하여 그 효과를 추가로 검증할 필요가 있는 것으로 생각된다.

    감사의 글

    본 연구는 2017년도 정부(과학기술정보통신부)의 재원으 로 한국연구재단의 지원(No. 2017R1A2B300862315)과 국 토교통부/국토교통과학기술진흥원의 지원으로 수행되 었음(No. 21CFRP-C163381-01).

    Figure

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    Infrastructure Damages in Gyeongju, Pohang Earthquakes (Sources : PhotoNews)
    KOSACS-12-5-25_F2.gif
    Earthquake Occurrence Trends in South Korea (Sources : the Meteorological Administration)
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    Configuration of FRP Composite
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    Basalt Fiber (Plain Weave)
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    BFRP Plate Manufacturing Process by VARTM
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    Fabrication of Built-up T-Joint BFRP Plate
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    Stress-Strain Relationship of BFRP Composite
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    Masonry Wall Schematic (Unit : mm)
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    Fabricated Masonry Wall
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    Design of Reinforcing Masonry Wall (Unit : mm)
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    Reinforcement Construction of Masonry Walls by Built-in T-Joint BFRP Plate
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    Configuration of Reinforced Masonry Wall
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    Test Specimen Set Up (Unit : mm)
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    Conceptual Diagram of Stiffness, Effective Rigidity, and Cumulative Energy Dissipation
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    Comparison of Maximum Load and Displacement for Unreinforced and Reinforced Masonry Walls
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    Load-Displacement Relation for Test Masonry Walls
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    Cyclic Hysteresis Loops for Unreinforced and Reinforced Masonry Walls
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    Comparison of Effective Stiffness of Unreinforced and Reinforced Masonry Walls for Each Cycle
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    Comparison of Energy Dissipation Capacity for Unreinforced and Reinforced Masonry Walls
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    Failure Modes of Masonry Wall
    KOSACS-12-5-25_F21.gif
    Failure of Tested Reinforced and Unreinforced Masonry Walls

    Table

    Basalt Fiber in Type of Plain Weave
    Material Properties of Epoxy Resin
    Properties of Bonding Epoxy f or Stone (Source : S Co., Ltd.)
    Properties of Ductile Coated Paint Test (Source : S Company)
    Specification of Tensile Test Coupon
    Tensile Properties of BFRP Reinforcement
    Maximum Load and Displacement of Unreinforced Masonry Walls
    Maximum Load and Displacement of Reinforced Masonry Walls
    Initial Stiffness of Test Specimens
    Effective Stiffness of Unreinforced and Reinforced Masonry Walls
    Summary of Energy Dissipation Capacity
    Energy Dissipation Capacity of Unreinforced and Reinforced Masonry Walls

    Reference

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